【正文】 卩 34 卩 卩 附圖 3：落地架基礎(chǔ)、連墻 件、上人斜道示意圖 卩 8 0 08 0 03 0 0墊板1 8 x 3 0 0 x 1 5 0 0立桿間距1 6 0 0 m m步高1 8 0 0 m m卩 35 卩 卩 附圖 4：門洞加強示意圖 卩 1 6 0 0 1 6 0 01 6 0 0 1 6 0 03 2 0 0250183018301830卩 36 卩 卩 附圖 5：施工井架口外架大樣圖 卩 竹腳手板、300150100100150鋼管斜撐鋼管攔腰桿、?。 控制。卩 經(jīng)過計算得到 Nf1 = 卩 Nf1Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足強度設(shè)計要求 !卩 經(jīng)過計算得到 Nf2 = 卩 Nf2Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足穩(wěn)定性設(shè)計要求 !卩 卩 卩 連墻件拉結(jié)樓板預埋鋼管示意圖 卩 （ 8） 立桿的地基承載力計算 卩 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 卩 pk ≤ f g 卩 30 卩 卩 其中 pk —— 腳手架立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力標準值， pk =Nk/A= (kPa)卩 Nk —— 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力標準值 Nk = += 卩 A —— 基礎(chǔ)底面面積 (m2)； A = 卩 fg —— 地基承載力設(shè)計值 (kN/m2)； fg = 卩 地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算 卩 fg = kc f gk 卩 其中 kc —— 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)； kc = 卩 fgk —— 地基承載力標準值； fgk = 卩 地基承載力的計算滿足要求 !卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩 卩32 卩 卩 附圖 1：外腳手架平面布置圖 卩 卩 卩 卩 33 卩 卩 附圖 2：落地架部份立面圖 卩 183018301830183018301830183018302008001600 1600 1600 1600 1600 1600說明：1 、落地外架腳手架高3 2 m, 外排架內(nèi)側(cè)設(shè)全封閉密目安全網(wǎng)（每 1 0 c m 1 0 c m ， 2 0 00 孔）2 、剪刀撐在外側(cè)立面的兩端設(shè)置，并應(yīng)由底到頂延續(xù)搭設(shè)。 卩 取上面兩式計算結(jié)果的最小值，腳手架允許搭設(shè)高度 [H]= 32 米，符合要求。 卩 經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩： 卩 Mw= （ 5） 立桿的穩(wěn)定性計算 卩 1） .不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算 卩 卩 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計值， N=； 卩 26 卩 卩 i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； 卩 k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； 卩 u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； 卩 l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， 卩 l0== ； 卩 A —— 立桿凈截面面積， A=； 卩 W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； 卩 λ —— 長細比，為 3170/16=201 卩 λ 0 —— 允許長細比 (k 取 1)，為 2745/16=174 210 長細比驗算滿足要求 !卩 φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到 ； 卩 σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 卩 [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值， [f]=； 卩 經(jīng)計算得到 : 卩 σ=10213/(489)=； 卩 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f], 滿足要求 !卩 2） .考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算 卩 卩 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計值， N=； 卩 i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； 卩 k —— 計算長度附加系數(shù)，取 ； 卩 u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； 卩 l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， 卩 27 卩 卩 l0== ； 卩 A —— 立桿凈截面面積， A=； 卩 W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； 卩 λ —— 長細比，為 3170/16=201 卩 λ 0 —— 允許長細比 (k取 1)，為 2745/16=174 210 長細比驗算滿足要求 !卩 φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到； 卩 MW —— 計算立桿段由風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩， MW=； 卩 σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 卩 [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值， [f]=； 卩 經(jīng)計算得到 σ=9855/(489)+122020/5080=； 卩 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f], 滿足要 求 !卩 （ 6） 最大搭設(shè)高度的計算 卩 不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設(shè)高度 [H]，按下式計算： 卩 [H] = [φAσ (+)] / 卩 其中 NG2k —— 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力， NG2k = ； 卩 NQk —— 活荷載標準值， NQk = ； 卩 gk —— 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值， gk = ； 卩 NXie —— 軸向力鋼絲繩卸荷部分， NQk = ； 卩 σ —— 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值， σ = ； 卩 28 卩 卩 經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度 [H] = 米。 卩 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 2風荷載標準值應(yīng)按照以下公式計算 卩 卩 25 卩 卩 其中 W0 —— 基本風壓 (kN/m2)， W0 = 卩 Uz —— 風荷載高度變化系數(shù)， Uz = 卩 Us —— 風荷載體型系數(shù)： Us = 卩 經(jīng)計算得到： Wk = = 。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： 卩 (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 (kN/m)；本例為 卩 NG1 = = 卩 (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為 卩 NG2 = 4(+)/2= 卩 (3)欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為 卩 NG3 = 4= 卩 (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2)； 卩 NG4 = = 卩 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。 卩 1） .荷載值計算 卩 小橫桿的自重標準值 P1== 卩 腳手板的荷載標準值 P2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 P=(++)/2= 卩 卩 大橫桿計算簡圖 卩 2） .抗彎強度計算 卩 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 卩 均布荷載最大彎矩計算公式如下 :卩 卩 集中荷載最大彎矩計算公式如下 :卩 卩 M=() 2+= 卩 σ=10 6/= 大橫桿的計算強度小于 ,滿足要求 !卩 3） .撓度計算 卩 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 卩 均布荷載最大撓度計算公式如下 :卩 23 卩 卩 卩 集中荷載最大撓度計算公式如下 :卩 卩 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 卩 V1= 4/(10010 5)= 卩 集中荷載標準值 P=(++)/2= 卩 集中荷載標準值最 不利分配引起的最大撓度 卩 V1= 3/(10010 5)= 卩 最大撓度和 卩 V=V1+V2= 卩 大橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 !卩 （ 3） 扣件抗滑力的計算 卩 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范):卩 R ≤ R c 卩 其中 Rc —— 扣件抗滑 承載力設(shè)計值 ,單扣件取 ,雙扣件取 ； 卩 R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 卩 1） .荷載值計算 卩 橫桿的自重標準值 P1== 卩 腳手板的荷載標準值 P2= 活荷載標準值 Q= 荷載的計算值 R=++= 35kN 卩 24 卩 卩 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求 !卩 卩 當直角扣件的擰緊力矩達 ,試驗表明 :單扣件在 12kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 卩 雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 。 卩 1） .均布荷載值計算 卩 小橫桿的自重標準值 P1= 腳手板的荷載標準值 P2