整體式單向板肋形樓蓋設計(課程設計)(參考版)
2025-01-19 16:13本頁面
【正文】 根據(jù)所算最終數(shù)據(jù)填入下表 表 43 斜截面受剪承載力計算 Tab43 Calculation of oblique section shear bearing capacity 截面 A Bl Br V Asb 251 629 693 彎起鋼筋 1Φ 20 3Φ 20 4Φ 20 實配鋼筋面積 1473 1964 （見附圖 Ⅳ ） 由次梁傳給主梁的集中荷載為 F=+= 由于前面假定主梁的自重（含抹灰）為集中荷載，則在此處應扣除，即 F== 若集中荷載全部由吊筋承擔，則 As=F/(2fysin45186。 KVbr= =Vc +VSV= 需加配彎起鋼筋幫助抗剪 17 取α s=45186。 ρ =As/(b h)=402/(250 460)=%ρ min=% 6． 主梁斜截面受剪承載力計算 hw/b= （ h0 hf’ )/b=(46080)/250=＜ KV= = h0= 250 460= KV＜ h0 截面尺寸符合設計要求 因為混凝土等級為 C25, ft=Vc = ftb h0= 460=＜ KV= 按計算配箍筋 選用 φ 8250雙 肢筋 VSV = fyvASVh0/s= 210 2 247。 一類環(huán)境 c=30mm 跨中布置單排鋼筋時 a=c+10=40mm h0=ha=50040=460mm 判別截面類型 hf’ =80mm fc=α 1fc bf’ hf’ (h0 hf’ /2)= 80(46080/2)= ＞M1=*m 故屬于第一類 T形截面 . 支座截面按矩形截面計算 ,考慮到支座截面彎矩較大 ,縱筋布置兩排 ,并放在次梁主筋下面 . 則 ： a=c+35=65mm h0=ha=50065=435mm 由于實際上正截面受彎承載力和斜面受彎承載力的控制截面在支座 邊緣 ,計算配筋時應將其換到截面邊緣 . 則 MB 邊 = MB,Max+ VBr b/2=+ *m 16 表 43 主梁正截面承載力計算 Tab43 Calculation of bearing capacity of normal section of main girder 截面 邊跨跨中 中間支座 B 中間跨中 Mb α s= Mb /(α 1 bf’ fc b h02) ξ =1(12αs)189。 則截面 13中的α =++= 計算截面 15的彎矩值，從附錄 8查得， G作用在 3位置時， α =； G作用在 6位置時，α =； G作用在 13位置時，α =； G作用在 16時，α=； G作用在 23位置時，α =； G作用在 26位置時，α =。 則截面 6中的α =+++= 計算截面 B 的彎矩值，從附錄 8 查得， G 作用在 3 位置時， α =； G 作用在 6 位置時，α =； G 作用在 13 位置時，α =； G 作用在 16 時，α =； G作用在 23位置 時，α =； G作用在 26位置時，α =。 計算截面 3的彎矩值，從附錄 8查得， G作用在 3位置時， α =； G作用在6 位置時，α =； G 作用在 13 位置時，α =； G 作用在 16 時，α=； G作用在 23位置時，α =； G作用在 26位置時，α =。 VSV = fyv ASV h0/s= 300 2 247。 A=ξ fc bh0/fy 選配鋼筋 2Φ 20 2Φ 22 1Φ 16+1Φ 18 1Φ 16+3Φ 12 實際鋼筋面積 628 760 表中 ξ max =＜ ξ b = ρ =A/bh= 410=%＞ ρ min=% . 表 33 次梁的剪力計算 Tab33 Secondary beam shear calculation 截面 QA QBl QBr QCl QCr 剪力系數(shù) V= α v (g+q) ln hw/b= (h0 hf’ )/b=(41080)/200=＜ 時 , KV≤ fc bh0= 200 410= 故構件截面尺寸符合要求。 As=ξ fc bh0/fy 340 選配鋼筋 φ 8140 φ 8140 φ 8200 φ8200 φ 8190 φ 8200 實配筋面積 /mm2 359 359 251 251 265 251 注 : ,所考慮內(nèi)拱的有利作用 ,除邊跨和離端第二支座外 ,中間各跨的跨中和支座彎矩值可減少 20%,即②～⑤軸間M1=M11= =*m, Mc= =*m 6 ,支座上部承受負彎矩的鋼筋一般直徑不宜少于 8mm,受力鋼筋的間距不宜大于 200mm. 表中 ξ max= ξ b=. 配
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