【正文】 由于能力以及實(shí)踐還有許多不足，希望老師能夠批評指正。今天終于派上用場了，但僅僅這些是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的，在查閱大量的書籍的同時我也學(xué)到了很多課堂上沒見過的知識，讓我在以后的學(xué)習(xí)生活中知識面寬了。作為一名應(yīng)用化學(xué)專業(yè)大三的學(xué)生，我覺得能做這樣的課程設(shè)計(jì)是十分必要的。這次我設(shè)計(jì)了常壓下，乙醇水的精餾塔——浮閥塔。（6） 按照固定的液氣比，由圖（10180。（設(shè)計(jì)點(diǎn)），處在適宜操作區(qū)域內(nèi)的適中位置。）。)~(g180。表5180。取E=1，則 (g180。)180。又知，即式中，均為已知數(shù)，故可由此式求出氣相負(fù)荷的下限值，據(jù)此作出與液相流量無關(guān)的水平漏液線。）180。計(jì)算如下：液體在降液管中停留時間 求出上限液體流量值（常數(shù)），在 圖上，液相負(fù)荷上限線為與氣體流量無關(guān)的豎直線。 液泛線數(shù)據(jù)180。中。）在操作范圍內(nèi)任取若干個值，依式(d180。忽略式中，得 因物系一定，塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定，則，及等均為定值，而與又有如下關(guān)系，即 式中閥孔數(shù)N與孔徑亦為定值。 霧沫夾帶線數(shù)據(jù) 180。中。）或 霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個值，依式（c180。霧沫夾帶線按式 作出對于一定的物系及一定的塔板結(jié)構(gòu)，式中，及均為已知值，相應(yīng)于的泛點(diǎn)率上限值亦可確定，將各已知數(shù)代入上式，便得出，可作出負(fù)荷性能圖中的霧沫夾帶線。（3） 按照固定的液氣比，由圖（10）查出塔板的氣相負(fù)荷上限,氣相負(fù)荷下限，所以： 操作彈性=180。由塔板負(fù)荷性能圖可以看出：（1） 在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點(diǎn)A（設(shè)計(jì)點(diǎn)），處在適宜操作區(qū)域內(nèi)的適中位置。以作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則 (f)取堰上液層高度，作為液相負(fù)荷下限條件，依下列的計(jì)算式計(jì)算出的下限值，依次作出液相負(fù)荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直直線。以θ=5s作為液體在降液管中停留時間的下限，則 （e）對于F1型重閥，依計(jì)算，則。表6 液泛線數(shù)據(jù) 液體的最大流量應(yīng)保證在降液管中停留時間不低于。忽略式中，得 因物系一定，塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定，則，及等均為定值，而與又有如下關(guān)系，即式中閥孔數(shù)N與孔徑亦為定值。 按泛點(diǎn)率=70％計(jì)算，如下 整理得 （c） 或 霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個值，依式（c）算出相應(yīng)的值列于表5中。大塔 減壓塔 因?yàn)橛?jì)算出的泛點(diǎn)率都在70％以下，故可知霧沫夾帶量能夠滿足要求?？捎孟率接?jì)算，即： 精餾段 提餾段 因不設(shè)進(jìn)口堰，故按下式計(jì)算，即 精餾段 提餾段 取，則 精餾段 提餾段 取， 精餾段 ，則 提餾段 ，則 可見，符合防止淹塔的要求。依據(jù)式計(jì)算，即： 因本設(shè)計(jì)采用浮閥塔，其很小，可忽略不計(jì)。 按N=40重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)： 閥孔動能因數(shù)變化不大，仍在9~12范圍內(nèi)。 按t=75mm,t180。而各分塊板的支撐與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距不宜采用98mm，而應(yīng)小于此值，故取t180。取同一橫排的孔心距為：，則可按下式估算排間距t180。 取閥孔動能因數(shù)，用式求孔速，即 精餾段 提餾段 依式求每層塔板上的浮閥數(shù)（其中閥孔直徑），即 精餾段 提餾段 取邊緣區(qū)寬度，破沫區(qū)寬度。選用平直堰，堰上液層高度依下式計(jì)算，即 近似取E=1，則精餾段 提餾段 取板上液層高度，故 精餾段 提餾段 由查圖（6），得 ， 圖（6）弓形降液管的寬度與面積 故 依式驗(yàn)算液體在降液管中停留時間 精餾段 提餾段 故降液管設(shè)計(jì)合理。各項(xiàng)計(jì)算如下。 2．此處計(jì)算的塔高是塔總高，即從塔的底座至塔頂封頭處的高度。故精餾塔的有效高度為 塔高H 其中，為塔頂與第一塊板之間的距離且一般取1—，N為實(shí)際塔板數(shù)，S為人孔數(shù)且5～7塊板設(shè)一人孔，為板間距（m）， 為進(jìn)料板處的板間距且一般取二倍的板間距（m），為塔釜與最下一塊板的距離且一般取1—，—2m。因此塔徑。因此塔徑。 （4）液相平均密度 精餾段 提餾段 當(dāng)乙醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為94％時，查表得，且乙醇的臨界溫度為243℃，℃，則混合液體的臨界溫度為： 將混合液體的臨界溫度代入 解得 當(dāng)乙醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40％時，查表得，且乙醇的臨界溫度為243℃，℃，則混合液體的臨界溫度為： 將混合液體的臨界溫度代入 解得 當(dāng)乙醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3％時，查表得，且乙醇的臨界溫度為243℃，℃，則混合液體的臨界溫度為： 將混合液體的臨界溫度代入 解得 精餾段 、 提餾段 表3 物性數(shù)據(jù)表 平均壓降精餾段提餾段平均溫度精餾段平均溫度℃提餾段平均溫度90℃平均摩爾質(zhì)量精餾段提餾段平均密度精餾段提餾段液相平均表面張力精餾段103Ν/m3提餾段103Ν/m3 精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算、液相體積流率為 由[式中C由]計(jì)算，其中的由圖（4）查取，圖的橫坐標(biāo)為 圖（4） 史密斯關(guān)聯(lián)圖取板間距，板上液層高度，則查圖（4）得，則 ，則空塔氣速為 按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為 依表3，經(jīng)驗(yàn)算后選取的板間距不適合，應(yīng)重新計(jì)算。 （2）進(jìn)料板液相平均密度 由，查手冊得， 。取塔板總效率，則精餾段實(shí)際板層數(shù) 提餾段實(shí)際板層數(shù) 總實(shí)際板層數(shù) 精餾塔的操作工藝條件及相關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算 操作壓力塔頂操作壓力 每層塔板壓降 進(jìn)料板壓降 塔底操作壓降 精餾段平均壓降 提餾段平均壓降 操作溫度由圖（3）得 塔頂溫度 進(jìn)料板溫度 塔底溫度 精