【正文】 m） 5 （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） 24 1 注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載 作用情況。 m） 5 24 1 橫向框架活載匯總表 層次 q2 （ KN/m） q2， （ KN/m） P1 （ KN） P2 （ KN） M1 （ KN m 將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚? 橫向框架恒載匯總表 層次 q1 （KN/m） q1， （KN/m） q2 （KN/m） q2， （KN/m） P1 （KN） P2 （KN） M1 （ KN m （ 3）對(duì)于第 1 層 q2= KN/m q2， = KN/m P1= P2= KN 集中力矩 M1=P1e1 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 23 =（ ） /2 = KN m （ 2）對(duì)于第 212 層 q2= KN/m q2， = KN/m P1= P2= KN 集中力矩 M1=P1e1= m 同理，在屋面雪荷載的作用下： q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） = KN P2=（ + +6 ） = 集中力矩 M1=P1e1 =（ ） /2 = m 活載作用下柱的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 22 （ 1）、對(duì)于第 13 層， q2= = KN/m q2， = =P1=〔 +（ +） 〕 = KN P2=〔 + +（ +） ） = KN 集中力矩 M1=P1e1 =（ ） /2 = q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） + + ＋ （ ）+ 2 = P2=（ + +（ +） ） + + + () = 集中力矩 M1=P1e1 =（ ） /2 = KN m M2=P2e2 =（ ） /2 = KN q1=+ = KN/m 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 21 q1， = 25 =q和 q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 m M2=P2e2 =（ ） /2= KN q1= 25 = KN/m q1， = 25 =q和 q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 m 邊柱 N== 中柱 N== KN 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 20 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元寬度為 ，由于房間內(nèi) 布置有次梁（ b h=200mm 400mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。 m M r b= （ +） = KNm） M ui2（ KN m） M ui1（ KN 底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y1 和 y3，其它柱均無修正。 y y3 為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計(jì)算： Vij=DijV i /∑ Dij M bij=Vijyh M uij=Vij（ 1y） h y=yn+y1+y2+y3 注： yn 框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比。m） GiHi/ ∑GjHj Fi（ KN） Vi（ KN） 5 4 3 2 1 ∑ 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△ u） i 和頂點(diǎn)位移 u i 分別按下列公式計(jì)算： （△ u） i = Vi/∑ D ij u i=∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e=（△ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充 墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e]1/550。 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過程見下表 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算表 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） ∑ D i（ N/mm） △ ui（ mm） ui（ mm） 5 887249 4 887249 3 887249 2 887249 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 17 1 951266 T1= T （ uT） 1/2 = ()1/2 =(s) 本結(jié)構(gòu)質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即： 結(jié)構(gòu)等效總重力荷 載代表值 Geq Geq=∑ Gi = =（ KN） 計(jì)算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場(chǎng)地近震特征周期值 Tg=。 （△ u） k 為第 k 層的層間側(cè)移。 uT 按以下公式計(jì)算： VGi=∑ Gk （△ u） i= VGi/∑ D ij uT=∑（△ u） k 注：∑ D ij 為第 i 層的層間側(cè)移剛度。 基本自振周期 T1（ s）可按下式計(jì)算： T1= T （ uT） 1/2 注： uT 假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。 第 十三 層重力荷載代表值的計(jì)算： (頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載 +50%活載 +縱橫梁自重 +半層柱自重 +半層墻體自重 ) 屋面恒載、活載計(jì)算： 恒載： = 活載： = 雪載： = 由以上計(jì)算可知，十三層重力荷載代表值為 G6=G 恒 + G 活 = + + +++ += 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù) ， 。 體積： = 重量： 3= 門廳兩側(cè)：?jiǎn)慰珞w積： [（ ） （ ） ]= 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 橫墻總重： 縱墻： ①②跨外墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積： [（ ） （ 2） ] = m3 數(shù)量： 13 總重： 13 = 樓梯間外縱墻：體積：（ ） = m3 總重： = 門衛(wèi)外縱墻： 體積： ( ) = 總重： = 門衛(wèi)內(nèi)縱墻總重：（ ） = 內(nèi)縱墻： 單個(gè)體積： ( ) = 單個(gè)重量： = 數(shù)量： 10 總重： 10= 廁所內(nèi)縱墻： 單個(gè)體積： （ 2） = 單個(gè)重量： = 總重： 2= 正門縱墻： 總重：（ ） = 縱墻總重： （ 3）窗戶計(jì)算（鋼框玻璃窗）： 辦公室窗戶： 尺寸： 1800mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 30 重量： 2= 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 14 （ 4）門重計(jì)算： 木門：①尺寸： 1200mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 10 重量： 10= ②尺寸： 900mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 6 重量： 6= 塑鋼玻璃門：①尺寸： 300mm 2400mm 自重： 數(shù)量： 1 重量： = ②尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 2 重量： 2= 總重： （ 5）樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積： 14++ 2=（ m2） 恒載： = 活載： = 由以上計(jì)算可知，一層重力荷載代表值為 G1=G 恒 + G 活 = + + + + +++ += 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù) ， 。 單跨體積： 3= 單跨重量： = 數(shù)量： 15 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 13 總重： 15= BC 跨墻：墻厚 240mm，計(jì)算長(zhǎng)度 1700mm，計(jì)算高度 3600400=3200mm。mm） 1 4700 104 700 700 1010 1010 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 9 213 3300 104 650 650 1010 1010 柱的側(cè)移剛度 D 計(jì)算公式：212cc iD h?? 其中 c? 為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)， K 為梁柱線剛度比，不同情況下， c? 、 K 取值不同。mm） 2EcI0/l（ Nmm） AB 跨、 CD 跨 104 300 600 109 7200 1010 1010 1010 BC 跨 104 250 400 109 2400 1010 1010 1010 i b 的計(jì)算：表 類別 Ec （ N/mm2） b h （ mmmm） I0 （ mm4） l （ mm） EcI0/l（ Nmm） （ N根據(jù)公式 /i EI L? i 可得出梁、柱線剛度，其中 3112I bh? 。 在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效 翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。 （ 2） Ac≥ N/uNfc 注： 該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為三級(jí)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB 500112022 第 條，查得其軸壓比限值為 [ N? ]=,各層重力荷載代表值近似取 14kN/m2, fc 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì) C30，查得 。 g E 折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取 14KN/m2。 框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算： （ 1）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值 N=β Fg E n 注： β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。 、柱截面尺寸的初步確定 梁截面高度一般取梁跨度的 1/12 至 1/8。 根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛 度。 地質(zhì)條件：經(jīng) 地質(zhì)勘察部門確定，此建筑場(chǎng)地為二類近震場(chǎng)地，設(shè)防烈度為 7 度。 建筑介紹：建筑面積約 9500 ㎡，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板厚度取 120mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。 ，平臺(tái)板，平臺(tái)梁進(jìn)行控制截面的配筋計(jì)算。選用 獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)高度取 750mm，基礎(chǔ)埋深 ，根據(jù)上部結(jié)構(gòu)傳來的內(nèi)力值進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計(jì)，并進(jìn)行抗沖切驗(yàn)算和基礎(chǔ)配筋。其設(shè)計(jì)原則是：“強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎、強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件”。 根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震設(shè)防烈度、房屋高度等因素，由《抗震規(guī)范》確定該框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為三級(jí)。 哈爾濱工業(yè)大學(xué)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 5 當(dāng)設(shè)防烈度不大于 8 度時(shí)，不考慮豎向地震作用效應(yīng)和水平地震效應(yīng)的組合，故只考慮水平地震作用。梁端和柱端彎矩計(jì) 算后，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力和梁端彎矩引起的剪力相疊加而得到，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中荷載疊加得到。 （恒載及活載） 在計(jì)算單元范圍內(nèi)的縱向框架梁的自重、縱向墻體的自重以及縱向天溝的自重以集中力的形式作用在各節(jié)點(diǎn)上。圖紙中標(biāo)高以米計(jì)，尺寸以毫米計(jì)。 ，相對(duì)于絕對(duì)標(biāo)高 ,室內(nèi)外高差為 450mm。 2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 本工程為 13 層框架結(jié)構(gòu)，建筑物總高度為 50m，抗震設(shè)防烈度為 7 度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為 ,設(shè)計(jì)地震分組為第一組， 建筑抗震設(shè)防類別為丙類，框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為三級(jí)，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，結(jié)構(gòu)正常使用年限為 50 年。