【正文】 最大撓度計(jì)算公式如下：ν = (100EI)≤ [ν ]=l/250 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 :q =q1/=； l計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 。 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截 面抵抗矩 W分別為 : W = 500 20 20/6 = 104mm3； I = 500 20 20 20/12 = 105mm4； 按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： σ = M/W[f] 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 51 鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值 (kN/m)： q1= [(+) +] =； 施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m)： q2= (+) =； q=+=； 最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下 : Mmax== 2502= 105N計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。 m) 主楞計(jì)算變形圖 (mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = kN m，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm (1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算 強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 : σ = M/W[f] 經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 104/ 104 = N/mm2； 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 17N/mm2； 次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=17N/mm2，滿足要求！ (2)次楞的撓度驗(yàn)算 次楞的最大容許撓度值 : [ν ] = 450/400=； 次楞的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν ]=，滿足要求！ 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到： 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 47 q=()=本工程中，次楞采用木方，寬度 60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為 : W = 1 6 8 8/6 = 64cm3； I = 1 6 8 8 8/12 = 256cm4； E = N/mm2； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kN mm)； σ 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； [f] 面板的 抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 46 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算： Mmax = + 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括： 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q1= =； 振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值 : q2= 4 =； 計(jì)算跨度 : l = 100mm； 面板的最大彎矩 M = 1002 + 1002 = 104N強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 分別計(jì)算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 42 梁模板 (扣件鋼管架 )計(jì)算書(shū) 梁段 :L（ 500*1000)。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R= kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求 ! 九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 σ = N/(φ A)≤ [f] 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N2 =； 腳手架鋼管的自重： N3 = =； 樓板混凝土、模板及鋼筋的自重： N4= [(+()/4) +(+()/4) (+)]=； 施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值： N5= (+) [+()/4] =； N =N2+N3+N4+N5=+++=； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半 徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： [f] =205N/mm2； 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 40 lo 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo有兩個(gè)計(jì)算公式 lo=kμ h和 lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即 : lo = Max[ ,+2 ]= m； k 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為： ； μ 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ，μ =； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度； a=； 得到計(jì)算結(jié)果 : 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = / 17 = 176； 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ =( 452) = ； 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = [f] = 205N/mm2，滿足要求！ 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫向鋼管的最大支座反力： N1 =； 腳手架鋼管的自重： N3 = =； N =N1+N3 =+=； φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： [f] =205 N/mm2； lo 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度 lo有兩個(gè)計(jì)算 公式 lo=kμ h和 lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即 : lo = Max[ ,+2 ]= m； k 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為： ； 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 41 μ 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ，μ =； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度； a=； 得到計(jì)算結(jié)果 : 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = / 17 = 176； 由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得 到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ = ； 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ =( 452) = ； 鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ = [f] = 205N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算 lo= k1k2(h+2a) = (+ 2) = m； k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表 1取值 。 m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖 (mm) 最大彎矩 Mmax = kN m) 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 37 支撐鋼管計(jì)算變形圖 (mm) 最大彎矩 Mmax = kN m； 最大撓度計(jì)算值 Vmax= mm； 最大應(yīng)力 σ = 106/5130= N/mm2； 支撐抗彎 設(shè)計(jì)強(qiáng)度 [f]=205 N/mm2； 支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求 ! 七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算 作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。 m) 剪力圖 (kN) 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 35 彎矩圖 (kN 本算例中，方木的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=6 8 8/6 = 64 cm3； I=6 8 8 8/12 = 256 cm4； 方木強(qiáng)度驗(yàn)算 計(jì)算公式如下 : 最大彎矩 M == = kN 強(qiáng)度及 抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 mm； RA=RB== = σ =Mmax/W= 105/ 104=； 梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 σ = N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 m，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm (1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 σ = M/W[f] 經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 : σ = 105/ 103 = N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 205N/mm2； 主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求！ (2)主楞的撓度驗(yàn)算 根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 mm 主楞的最大容許撓度值 : [ν ] = 400/400=1mm； 主楞的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 主楞的最大容許撓度值 [ν ]=1mm，滿足 要求！ 五、梁底模板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 ，截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為 : W = 2 =； I = 2 =； E = N/mm2； 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 30 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞計(jì)算剪力圖 (kN) 主楞計(jì)算彎矩圖 (kN m) 南通建工 錢(qián)橋鋼管交易中心工程 會(huì)所辦公裙樓高支模架專項(xiàng)方案 29 變形圖 (mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = kN mm； 面板的最大支座反力為： N=+= + =； 經(jīng)計(jì)算得到，面板的 受彎應(yīng)力計(jì)算值 : σ = 105 / 104=； 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ ν =(100EI)≤ l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值 : q=； l計(jì)算跨度 : l = 200mm； E面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 6000N/mm