【正文】 a、 c 適用于維持荷載法 (以 a 為主 )： b 適用于快速荷載法。 試驗曲線比例尺統(tǒng)一取：荷載以 1mm 代表 5kN；變位以 1mm 代表 1mm 變位，亦可相應(yīng)縮小。 為專題研究需要，可補充土壓力和構(gòu)件中應(yīng)力應(yīng)變量以及基底側(cè)土中孔隙水壓力測讀數(shù)據(jù)。 荷載施加、測讀等標準見附表 。 快速荷載法用于短期荷載下的基礎(chǔ)試驗，如直線和耐張 (以最大風荷載占主要部分 )塔基。 加荷試驗方法 加荷方法的選擇 維持荷載法 (應(yīng)力控制 )； 快速荷載法 (應(yīng)力控制或等應(yīng)變控制 )； 循環(huán)荷載法。 基準點的樁離開試驗基礎(chǔ)和反力基座的距離應(yīng)符合下列條件； 預(yù)估上拔破壞土體范圍； 離開反力基座底面邊緣點的距離為 2 倍以上基座的最大寬度， 3 倍以上承壓樁徑； 基準梁應(yīng)有相當?shù)膭偠龋慰康毓潭ㄓ诨鶞庶c上，若基準梁過長，可改用鋼絲式游標測讀方法； 百分表精度一般取百分之一毫米，行程宜為 30mm 以上。 量 測儀器在試驗前應(yīng)予率定。若采用在二邊反力座上各設(shè)置一個千斤頂時，宜連接兩個千斤頂?shù)挠吐?，以利同步操作。試驗過程中，如發(fā)現(xiàn) 反力基座下沉量超過 25mm，而試驗基礎(chǔ)尚未達到極限狀態(tài)時，則必須終止試驗，設(shè)法加強之后再繼續(xù)試驗，同時由此產(chǎn)生的返復(fù)荷載的殘余變形必須在記錄中加以詳細地記錄以便于對試驗成果的分析。若受條件限制，則必須充分論證出反力基座對試驗成果的影響大小。 反力基座與試驗基礎(chǔ)之間距，以基座底面的內(nèi)側(cè)邊緣引出的與鉛直線呈 45176。 反力基座的設(shè)計要點 反力基座有承壓樁和枕木或鋼軌基墊兩種型式。 注：以取得設(shè)計參數(shù)為目的的試驗，必須采用 類。m)， 斜撐 (附圖 E1)截面強度應(yīng)符合不列的要求： 式中 Pc作用于斜撐上的軸向力 (N)， Ac斜撐截面凈面積 (m2)。m)， W橫撐的截面系數(shù) (m3)； 其它符號同前。m)， b0 為主材寬度 (m)； h0主材的計算深度 (m)。 作用于主材正面或側(cè)面的截面彎矩可按下列公式計算： 式中 S1塔腿斜材 (附圖 E1)的水平力 (N)； S2橫撐 (附圖 E1)的橫向抗力 (N)， l1m1d1h1=S2, l1 為橫材長度 (m)； d1 為橫材寬度 (m)； h1 為橫材埋深 (m)； m1 為土的特性系數(shù) (N/m3)， γ為土的容重 (N/m3)； β等代摩阻角 (176。m)； h埋深 (m)； d基柱的計算直徑 (m)， d0 不大于 取 d=(+)； d0 大于 取 d=(d0+)； D擴底直徑 (m)； W擴底截面抗矩 (m3)； m地基系數(shù) (N/m4)，對一般粘性土按其液性指數(shù) IL 選??； 當 ≥IL＞ 時，取 m=2～ 4MN/m4； 當 ≥IL＞ 0 時，取 m=4～ 6MN/m4； 當 IL≤0時，取 m=6～ 10MN/m4； 附錄 D 土與混凝土基礎(chǔ)接觸面間的摩阻系數(shù) μ值 附表 附錄 E 花窗式金屬基礎(chǔ)強度計算 考慮到我國已有的花窗式金屬基礎(chǔ)的運行經(jīng)驗，推薦如附圖 E1 所示的計算簡圖和下列的經(jīng)驗公式： 主柱 (附圖 E1)截面的強度應(yīng)符合下列公式要求： 式中 Na作用于主材截上的軸向壓力 (N)； Mxz 和 Myz作用于主材截上沿 X 軸和 Y軸的彎矩 (N 基礎(chǔ)按剛性考慮時的彎矩計算： 計算簡圖如附圖 C1(b)所示。 附表 新近沉積粘性土基本容許承載應(yīng)力 [R](kN/m2) 附表 承載應(yīng)力系數(shù) NB、 Nh、 Nc 附錄 B 鉆孔 (灌注 )樁在橫向荷載作用下 “m簡捷法 )計算系數(shù)表 (適用于樁端置于非巖石土中或支于巖石面上 ) 附表 AQ 表 附表 BQ 表 附表 AM 表 附表 BM 表 附表 A0 表 附表 B0 表 附表 CⅠ 表 附表 CⅡ 表 附表 CⅢ 表 附表 CⅣ 表 附表 CⅤ 表 附表 CⅥ 表 附表 ξ1表 附表 ξ2表 附表 ξ3表 附錄 C 原狀土基礎(chǔ)考慮土抗力時側(cè)向彎矩的近似計算 彈性和剛性的劃分： 當 l≥lA時，按彈性考慮： 當 l＜ lA 時，按剛性考慮： l基柱長度 (m)，如附圖 C1 所示； d0 為基柱直徑 (m)，如附圖 C1 所示； EI 為基柱抗彎剛度 ()，對鋼筋混凝土取 EI≈； K 為基柱周圍土體的側(cè)向土反力系數(shù) (N/m2)，對一般粘性土：軟塑取 K=～ ；可塑取 K=～；硬塑取 K=～ 。 附表 沿海地區(qū)淤泥 和淤泥質(zhì)土基本容許承載應(yīng)力 [R](kN/m2) 注： ，可參照使用。 Es 大于 15MN/m2 的老粘性土。當顆粒間呈半膠結(jié)狀時，可適當提 [R]。 附表 碎石土基本容許承載應(yīng)力 [R](kN/m2) 注： 、粗砂或硬塑、堅硬狀態(tài) 的粘性土所充填。)，伸入承臺或連梁內(nèi)主筋應(yīng)設(shè)置箍筋或螺旋筋，其直徑與樁身箍筋直徑相同，間距為 100～ 200mm； 邊樁外側(cè)與承臺邊緣距離，樁徑不大于 1m 的樁不得小于 倍樁徑及不小于 250mm，樁徑大于 1m的樁不得小于 倍樁徑及不小于 500mm； 承臺或連梁的混凝土標號，高樁者不宜低于 C20 級，低樁者不得低于 C15 級。)和凝聚力可按 確定； γ樁側(cè)土的有效容重 (N/m3)； K1設(shè)計安全系數(shù)；按 條確定。 符合 要求的鋼筋混凝土單樁和樁基，當受橫向荷載作用時，其設(shè)計地面以下的樁身內(nèi)力和土壓可按表 ～表 所列的有關(guān)公式確定。 注：當 h＜ ，可視為剛性樁。 m 簡捷法的基本計算原則按下列假定： 將土視為彈性介質(zhì)，其地基系數(shù)在設(shè)計地面或局部沖刷線處為零，并隨深度成正比增長； 不考慮樁端地基豎向抗力的作用和基礎(chǔ)與土之間的凝聚力和摩阻力的作用； 在橫向和豎向荷載作用下，任何深度處土的壓縮性均用地基系數(shù)表示； 表 非巖石地基 m 值 (kN/m4) ` 注： 。 單樁 軸向上拔力應(yīng)符合公式 ()的要求： 式中 αb樁周土與樁之間極限摩阻應(yīng)力的上拔折減系數(shù)，當無試驗資料且樁入土深度不小于 6. 0m 時，可視土質(zhì)和樁入土深度，取 αb=～ ； U、 h、 τp與公式 ()意義相同； Qf樁身的有效重力 (N)； Tii 樁樁頂軸向上拔力 (N)，按公式 ()確定。 可用插入法求解。 表 λf 系數(shù) h 大于 40m 時取 h=40tn。 樁端土的極限承載力可按公式 ()確定： 式中 mk承載應(yīng)力修正系數(shù)，按表 確定； λf樁入土深度影響系數(shù)，按表 確定； md清底系數(shù)，按表 確定； [R0]地基土的基本承載 應(yīng)力 (N/m2)，按表 確定； h與公式 ()意義相同，但在公式 ()中，當 h 大于 40m 時取 h=40m。 h自設(shè)計地面算起的樁入土深度 (m)； τp樁周土與柱之間的加權(quán)平均極限摩阻力 σr樁端土的極限承載應(yīng)力，按 條確定。 單樁軸向下壓力 Nj應(yīng)符合公式 ()的要求； 圖 91 鉆孔樁基礎(chǔ)基本型式示意圖 式中 K1設(shè)計安全系數(shù)，按 采用； U樁的設(shè)計周長 (m)； A樁端截面面積 (m2)； 圖 92 鉆孔樁基計算簡圖 表 91 樁周土與柱之間極限摩阻力 τp(kN/m2) 注： 。 鉆孔樁樁基中的單樁樁頂所承受的軸向力 Ni，可按公式 ()計算，其計算簡圖如圖 92 所示： 式中 Nii 樁樁頂承受的軸向力 (N)； N0作用于樁基上的垂直荷載，計算上拔時取負值為 Ti(N)； Qt承臺或剛性連梁及其上部土的重力 (N)； n樁數(shù)； Mx和 My作用于樁基上的外力對通過群錨樁重心的 X 軸和 Y軸的力矩 (N 9 鉆孔 (灌注 )樁基礎(chǔ) 鉆孔樁按樁的結(jié)構(gòu)布置分為單樁和樁基，按樁埋置特點還可分 為低樁和高樁基礎(chǔ)，選用時應(yīng)根據(jù)桿塔設(shè)計荷載和地質(zhì)、水文情況以及施工設(shè)備等條件確定。 錨孔直徑 D 一般取用 2～ 3d，對軟質(zhì)巖石鉆孔不宜小于 d+50mm； 直錨式和承臺式錨樁的最小孔距不應(yīng)小于 160mm； 直錨式和承臺式錨樁填充用的水泥砂漿或細石混凝土標號不應(yīng)低于 C20 級，嵌固式錨樁的混凝土標號不宜低于 C15 級，錨孔灌漿前應(yīng)將孔壁清理和沖洗干凈，易風化的巖石，開孔至澆灌的間歇時間應(yīng)盡量縮短； 錨孔基巖表面應(yīng)進行防風化 處理，其保護范圍見圖 82。m)； Xi和 Yi錨樁 j 至通過群錨樁重心 Y和 X 軸的距離 (m)； Qf承臺的自重力 (N)； T設(shè)計上拔力 (N)。 單根錨樁 [圖 81(a)]和拉線基礎(chǔ) [圖 81(e)]應(yīng)符合公式 ()的要求： 嵌固式錨樁 [圖 81(d)]應(yīng)符合公式 ()的要求： 由多根樁組成的群錨樁，在微風化巖石中，樁間距 b 大于 4 倍樁徑 D 時和在中等風化至強風化巖石中，間距 b 大于 6～ 8 倍樁徑 D 時，或者 當樁間距 b 大于三分之一錨樁有效錨固深度 h0 時，應(yīng)符合公式 ()的要求；當樁間距不符合上述的條件時，除應(yīng)符合公式 ()的要求外，尚應(yīng)符合公式 ()的要求： 圖 81 巖石剪切計算簡圖 (a)單根錨樁； (b)直錨式群錨樁； (c)承臺式群錨樁； (d)嵌固式錨樁； (e)拉線基礎(chǔ) 式中 τs巖石等代極限剪切強度 (N/m2)，當無試驗資料時，可參照表 選用； h0 與公式 ()意義相同，直錨式取圖 h0=h[81(h)]；承臺式取承臺底至錨樁底長度 (m)[圖 81(c)]；拉線基礎(chǔ)取 h0=h[圖 81(e)]； h 錨固深度 (m)對拉線基礎(chǔ)取斜深 [圖 81(e)]； D 單根錨樁 [圖 81(a)]，嵌固式錨樁 [圖 81(d)]和拉線基礎(chǔ) [圖 81(e)]的底徑 (m)； a 群錨樁 [圖 81(b)和圖 81(c)]外切圓直徑 (m)，當群錨樁為正方形布置時取 a= 2 b+D，當群錨樁為圓環(huán)形布置時，取等于圓環(huán)軸線直徑加樁徑 (m)； T 設(shè)計上拔力 (N)； K1與公式 ()意義相同。 S 表 τb值 (kN/m2) 注：表中系 C20 級～ C30 級砂漿或細石混凝土與巖石間的粘結(jié)強度。 表 巖石錨樁的常用型式 單根錨筋或底腳螺栓與砂漿間粘結(jié)強度應(yīng)符合公式 ()的要求： 式中 d錨筋或底腳螺栓直徑 (m)； l0錨筋或底腳螺栓的有效錨固長度 (m)，當 l0 小于表 的數(shù)值時，取錨固實長；大于時，取表 所規(guī)定的數(shù)值； τa鋼筋與砂漿或細石混凝土間的粘結(jié)強度， C20 級砂漿或細石混凝土取 2MN/m2， C30 級砂漿或碎石混凝土取 3MN/m2； K4設(shè)計安全系數(shù)取 。 巖石錨樁基礎(chǔ)常用的幾種型式列于表 。 表 巖石堅固性的劃分 注：除表中所列代表性巖石外，凡新鮮巖石的飽和單軸極限抗壓強度大于或等于 30MN/m3 者，可按硬質(zhì)巖石考慮；小于 30MN/m3 者可按軟質(zhì)巖石考慮。 采用巖石錨樁基礎(chǔ)必須逐基鑒定巖體的穩(wěn)定性、覆蓋層厚度、巖石的堅固性及巖石風化 程度等情況。 (3)對于其它承臺可按雙向板式配筋。 注： (1)公式 ()和 ()宜用于承受軸向荷載的承臺。 樁基的容許水平力為各單樁的容許水平力的總和，若樁基承臺與基抗原狀土接觸良好，可考慮樁基承臺邊側(cè)的土抗力作用，一般按公式 ()計算： 式中 h1 和 h2承臺頂面和底面的深度 (m)； γ承臺邊側(cè)地基土的容重 (N/m3)； b承臺的寬度 (m)。 軸心受壓和偏心受壓或軸心受拉和偏心受拉樁基的單樁樁頂所承受的軸向力 N1應(yīng)符合公式 ()和公式()的要求： 式中 N0作用在樁基上的垂直力 (N)，驗算上拔時取負值； Qt承臺及承臺上土的重力 (N)； n樁數(shù)； Mx和 My作用在樁基上的外力對通過樁基重心 X 和 Y軸的力矩 (N 表 ξ值 樁基的設(shè)計原則 當樁基符合 的要求且每個樁基的根數(shù)不多于 6 根時，樁基的鉛直容許下壓力可取各單樁鉛直容許下壓力的總和，若承臺底面土質(zhì)較好時，可考慮承臺的作用，必要時可對承臺底面的地基土鋪碎石夯實，以提高其承載力； 在樁基中同時承受上拔的單樁，當其間距小于 2 倍擴大端直徑時，必須驗算同時上拔的樁群抗拔力。 式中 M0和 H0設(shè)計地面處樁的作用力矩 (N 注 ()和 ()適用于 αhh≥。 表 地基系數(shù) k(MN/m3) 樁柱最大彎矩 (圖 73)可按下列公式計算： 圖 73 Mmax計算簡圖 當樁頂自由時按公式 ()計算。 表 單樁容許水平力