【正文】 解決辦法 縮小油嘴 提泵，清洗井筒或采取 措施，防止雜務進泵 卡 1不穩(wěn)定負荷狀態(tài) 記錄筆起點 。 原因 可能井內有雜務 液體的比重發(fā)生變化 （新井有時出泥漿、有時 出水、有時出油等）。 卡 1過載停機后多次人工啟動失敗 記錄筆起點 電流曲線變化沒有規(guī)律。 解決辦法 很明顯現(xiàn)在是硬卡。 過載停機后，進行了多 次人工啟動，而且都不 成功。 既然后面已經正常，可 以繼續(xù)運轉下去。 原因 機組功率偏小 出砂或異物卡泵 其它機械故障（夏天雷 擊 /電機過熱 /機組磨損 等） 解決辦法 縮小油嘴，減少排量 反轉一下看能否解卡 避免雷擊 提高機組質量 卡 過載 記錄筆起點 剛開始有一段不穩(wěn)定的 運轉，然后正常運轉。 B～ C段間電流基本上 還在額定電流附近運 轉。 剛啟動時電流略低于 額定電流。當儲罐 里的液面降到設計值 時，開關動作，電機 啟動。欠載電流更 不能低于空載電流。 由于一方面電機功率過大， 電流較大，發(fā)熱量較大；而另 一方面，供液能力不足，在單位 時間里帶走的熱量有限，電機 / 電纜的溫度越來越高，最后導致 電機或電纜燒毀，電機過載停機。 如果是第 2個問題所致， 則應調整時間繼電器，使 之與欠載繼電器斷開。 產生的原因一般都是 液體的密度太小或流量太 小，造成工作電流低于欠 載電流而停機。 如有可能，下次作 業(yè)時，加深泵掛或 提高分離器的效果 . 卡 6 、油井含較多游離氣 記錄筆起點 啟動之后機組只運轉 了幾秒鐘，即欠栽停機。 曲線波動是因為較 多 的游離氣造成 的。應立 即整改 。 排量過低也可能是油管 漏失引起的。如果不是液面過 低 低問題，應查看油管 壓 力是否過高。 ● 原因可能是泵排量過大 或其它原因。 解決辦法 間抽 進行增產措施 換小泵 卡 抽空 自動再啟動失敗 記錄筆起始點 ● 本卡片的情況和前面的 “抽空”情況相似，但泵 運轉的時間更短。但過了不多 久，又因欠載停機。 停泵后過段時間再自動 啟動，因時間太短， 液面恢復不夠，供液 仍然 不足，電機根本 無法啟動。 采取酸化 /壓裂等措施。 停機過段時間再起泵，還 是因為供液不足，很快又 因欠載停機。 本卡片整個曲線上沒有游 離氣影響。 解決 辦法 ● 加深泵掛，減少脫氣 ● 縮小油嘴 ● 間抽 ● 換小泵 記錄筆起始點 卡 氣鎖 因供液能力不足，當電流 下降到欠載電流設定值時 停機 . 再啟動，同樣原因又欠載 停機。 由于液面繼續(xù)下降，游離 氣繼續(xù)增多，產生氣鎖， 電流疾速下降。 C～ D段排量開始低于額 定排量，并有波動，游離 氣開始進泵，電流開始下 降。 在這種情況下，每磅液體每分鐘應帶走的熱量為： /分 142磅 /分 ＝ /磅 溫升＝ △ t＝ ＝ 五、電潛泵井工況分析和故障處理 卡 電泵正常運轉情況下的電流曲線卡 記錄筆起始點 A～ B段因為是啟動初期 , 液面較高，泵的排量和電 流都略高于正常值。因此： N電損 ＝ － ＝ (馬力 )； 因為， 1馬力＝ /分； 因此， ＝ /分（即電機 每分鐘損失的熱量）； 電機的上述熱量被流過電機而進入泵的液體帶走。 但現(xiàn)場計算時，泵的實際效率往往低于泵的名牌效率，因此， 在現(xiàn)場計算機組的溫升時，應先計算出泵的實際工作效率（參 考上述 η泵實際效率 計算公式） ，然后再根據公式計算機組溫升。試計算電潛泵的實際工作效率是多 少？ 解： 計算泵的實際軸功率 （即泵的實際輸入功率） √3 2022 49 1000 ＝ 101 (kw) N泵 入 ＝ H井口 ＝ 102 (－ )＝－ 104m 所以 , H總 ＝ 607－ 104＋ 0＝ 503 m 計算泵的實際輸出功率 （即泵的有效功率） A、 計算油井混合液的比重 r混 r混 ＝ r水 ＋ (1－ ) r油 ＝ 1000 ＋ ＝ 973 kg/m3 B、 計算總揚程 H總 ＝ H動 ＋ H井口 － H套 ＋ H磨 式中： H動 ＝ 607m； H磨 ＝略； H井口 ＝ ； H套 ＝ 注 : ? 1Mpa＝ (物理 )大氣壓 ? 1（物理）大氣壓＝ (工程 )大氣壓 ? 1Mpa＝ ＝ (工程 )大氣壓 ? 10m高水柱相當于 1（ 工程）大氣壓 （水的比重按 ) C、 泵的實際輸出功率 N泵 出 ＝ Q H總 r混 102 ＝ 102 973 86400 539000 503 973 ＝ N泵出 N泵入 ＝ 101 ＝ ＝ % η泵實際效率 ＝ 四、現(xiàn)場計算機組的實際散熱量和溫升 公式： t（ 0F）＝ 泵實際輸入功率 (1－泵實際效率 ) 60 加侖 /分 比重 比熱 泵實際輸入功率 (馬力 ) 根據泵的實際排量 Q、揚程 H總 、比 重 r混 和泵效算出（ 參考上述 N泵入 計算公式 ） 泵實際效率 泵運轉時的實際效率，非名牌上的效率（ 參考 上述 η泵實際效率 計算公式 ） 比重 混合液的比重 比熱 混合液的比熱 例題 ： 某型泵在最高效率點時的排量為 600桶 /日（ /分 ),壓頭為 3000英尺 ,泵最高效率為 60%，電機效率為 ,混合液的比重為，混合液的比熱為 。如果實際運轉效率太低，應采取措施整改。據此即可繪制出泵入口處氣 液比與泵入口處的壓力關系曲線圖。 B0＝ ＋ Yg Yo ＋ 32 式中 B0 （泵掛處）原油體積系數(shù)， m3/m3 Yg 氣體比重 Yo 原油比重 Rs修 (泵入口處 )根據 Rs修正后的溶解油氣比， m3/m3 t （泵入口處）溫度， 0C ＋ Bg＝ Z P ， m3/m3 式中 Bg （泵入口處）天然氣體積系數(shù) , m3/m3 Z 天然氣壓縮系數(shù)， ～ t （泵掛處）井底溫度， 0C P 泵入口處壓力， Mpa t＋ 273 最后，泵入口處的氣液比 （ GLR） 為： （ 1－ fw） （ GOR－ Rs修 ） Bg （ 1－ fw） B0 ＋（ 1－ fw） （ GOR－ Rs修 ） Bg＋ fw GLR＝ 式中 fw 含水率，小數(shù) GOR 地面油氣比， m3/m3 Rs修 地層溶解油氣比（ Rs）的修正值 Bg （泵入口處）天然氣體積系數(shù)， m3/m3 Bo 泵入口處油體積系數(shù)， m3/m3 注： 泵入口處的氣液比是隨流壓的變化而變化的。 ● RS＝ 135＋ 標準英尺 3/標準桶 式中 P 泵沉沒處壓力，磅 /英寸 2 ● Bg＝ 2572 P ＝桶 /標準千英尺 3 ● B0＝ ＋ 其它具體計算方法同前。 注 1： 對中等油氣比的重原油，如果一時得不到某油田的實際 RS(溶解油氣 比 )、 BG(氣體體積系數(shù) )和 B0(油體積系數(shù) )值，可用下面的簡易方法計算 RS、 Bg和 B0。所以， 泵掛處的溶解油氣比應為 : RS修 ＝ 347 ＝ (標準英尺 3/標準桶 ) 注： 也可直接用下面公式計算校正系數(shù) fc： fc＝ Pb ＋ P 式中 P 泵入口壓力， Mpa Pb 地層飽和壓力， Mpa 即： fc＝ 400 1500 ＋ ＝ ≈ 2)、計算泵掛處氣體體積系數(shù) Bg（ 泵掛處桶 /標準千英尺 3 英制單位） Bg＝ Z T P 式中 Bg （泵掛處） 氣體體積系數(shù)， (泵掛處桶 /標準千英尺 3) Z 氣體壓縮系數(shù) (～ ) T （泵掛處）井底溫度 ,0F, (460＋ 0F) P 泵掛處的壓力 (磅 /英寸 2) 將已知數(shù)據代入上述方程，得： Bg ＝ ZT P ＝ (460＋ 145) 400 ＝ (泵處桶 /標準千英尺 3) 3)、計算泵掛處的油體積系數(shù) B0 （泵掛處桶 /標準桶，英制單位） B0＝ ＋ F 式中 F＝ RS修 Yg Y0 ＋ 將已知數(shù)據代入上述方程式，得 B0＝ ＋ RS修 Yg Y0 ＋ ＝ ＋ ＋ 145 ＝ (泵掛處桶 /標準桶 ) 4)、計算泵入口處氣體總體積 Vt（游離氣和溶解氣之合 — 英制單位） Vt＝ 日產油量（桶） 油氣比 1000 ＝ 154 225 1000 ＝ 千英尺 3 其中： ? 泵處 溶解氣氣量 ＝ 日產油量（桶 ） RS修 1000 ＝ 154 1000 ＝ 3 注 : 指地面氣量。 先計算地層飽和壓力和泵掛處的壓力之比值 泵處沉沒壓力 地層飽和壓力 比值＝ 400/1500＝ .266），然后再根據下圖查找在泵掛處壓力下溶解油 氣比的溶解度為 52%）。 c、 計算泵掛處的氣液比（ Vg/Vt） 舉例： 已知條件： 氣體比重 ( yg) 原油比重 (yo) 飽和壓力