【正文】 同時我還要感謝在我學習期間給我極大關心和支持的各位老師以及關心 我的同學 和朋友。 本設計還有一些其它的缺點和 不足 ，希望獲得老師的指正和更好的改進。 解決方法： 散熱器可以采用單管跨越式，在跨越管上加閥門，可以調(diào)節(jié)流量；水平失衡可以采用同程式系統(tǒng)來解決，也可以從最近立管環(huán)路算起，改變個別管段的管徑從而獲得較小的熱不平衡率，但這樣也增加了管材和費用。本設計在計算時， 分別對南北測進行了，結(jié)果熱負荷并不完全對稱 ； ②系統(tǒng)設計為上供下回式，這樣必然存在上熱下冷； ③ 異程式系統(tǒng)水平失調(diào)現(xiàn)象難 以避免，幾根立管的不平衡率超過了 177。入口處的剩余循環(huán)壓力，用調(diào)解閥節(jié)流消耗掉。本設計 先 對南 、北兩 面建筑 分別 進行了水力計算。由于上供下回容易產(chǎn)生上熱下冷現(xiàn)象，在計算片數(shù)時，散熱器取整可以采用上舍下入的方法，這樣有利于減小樓層的冷熱不均。由于建筑物房間較多 ，而異程式在立管較多時很難平衡， 干管布置于南北對稱位置的一側(cè) ，同時多布置幾個環(huán)路， 每根立管每層一般帶兩組散熱器 ，這樣既可以減少計算量，又可以減少系統(tǒng)的不平衡率。 結(jié) 論 本設計為 安陽市 **小區(qū) **住宅樓 建筑室內(nèi)采暖系統(tǒng)設計，其設計過程為： ① 建筑 室內(nèi) 熱負荷計算； ② 散熱器 選擇 和計算； ③ 室內(nèi)采暖工程的 系統(tǒng)設計； ④ 水力計算； ⑤ CAD 繪圖，包括 設計說明、圖紙目錄、 采暖平面圖 、系統(tǒng)圖 及詳圖 的繪制 熱負荷 計算總耗熱量為 ，北側(cè)略大于南側(cè)。但套管補償器易漏水漏汽，亦安裝在地溝內(nèi)，不宜安裝在建筑物上部。 在考慮熱補償時，應充分利用管道的自然彎曲來吸收熱力管道的溫度變形，自然補償每段臂長一般不宜大于 20~30m。 l、供熱管道上采用補償器的種類很多，主要有管道的自然補償、方形補償器、波紋管補償器、套筒補償器和球型補償器等。除污器或過濾器橫斷面中水的流速亦取 。 圖 71 排污閥安裝位置 除污器分立式直通、臥式直通、角通除污器，按國標圖制作，根據(jù)現(xiàn)場實際情況選用，除污器的型號應按接管管徑確定。 過濾器，為防止凝水中的雜質(zhì)堵塞疏水器， 一 般應在疏水器前端裝設過濾器，但疏水器本身帶過濾器時，可不另設。小型采暖系統(tǒng)可不設旁通管。 水器安裝時，視工程具體情況，一般應有旁通管、沖洗管、放氣管、檢查管、止回閥、過濾器等。 疏水器 l、疏水器的選型應根據(jù)系統(tǒng)的壓力、溫度、流量等情況 確定。 本系統(tǒng)選擇 臥 式集氣管。 集氣罐有效容積應為膨脹水箱容積的 l％。 自動排氣閥的排氣口，亦接 DNl5 排氣管，防止排氣直接吹向平頂或側(cè)墻，損壞建筑外裝修，排氣管上不應設閥門，排氣管引向附近水池。在排氣管上應設閥門，閥門應設在便于操作的地方，排氣管排氣口可引向附近水池。 集氣管的直徑應大于或等于干管直徑的 ～ 2 倍，使集氣罐中水的流速不超過 ／ s。 第 7 章 附屬設備的選擇及說明 集氣罐和排氣閥 l、集氣罐用于熱水采暖系統(tǒng)中的空氣排除，一般應設于系統(tǒng)的末端最高處，并使干管逆流，水流與空氣 泡浮升方向一致。 由于兩根立管各層熱負荷的分配比例大致相等，故 ??IP = ??HP ，因而 ? ????? ? 1310 ～）（ jyH PPP =（詳見附錄 3） 立管 H 的平均比摩阻為 ? ??? lPR Hpj = ? = 根據(jù) pjR 和 G 值，選立管 H 的立、支管，立管取 DN20，支管取 DN15。 以立管 H 為例： 圖 62 部分系統(tǒng)圖（立管 H 及 I） 確定立管 H 管徑，立管 H 與最末端的供回水干管和立管 I、即管段 112 為并聯(lián)環(huán)路。 水力計算舉例 根據(jù)選取的比摩阻和各管段流量，查出各管段 d、 R、 v 值并列入水力計算表中（見附錄），入口處剩余循環(huán)壓力，用閥門節(jié)流。 求并聯(lián)立管 A～ H 的壓力損失不平衡率，通過調(diào)節(jié)調(diào)節(jié)系統(tǒng)上的閥門和管徑進行調(diào)節(jié)，把系統(tǒng)的不平衡率控制在 15％的范圍之內(nèi)。 求環(huán)路的總壓力損失。 求各管段的壓力損失 ? P＝ ? yR ＋ ? jP 。ht ——系統(tǒng)的設計回水溫度， ℃ 。( hg tt QG ?? ㎏ /h （ 64） 式中： Q——管段的熱負荷， W； 39。 圖 61 設計系統(tǒng)圖（西側(cè)） 計算通過最遠立管 I 的環(huán)路的總阻力，根據(jù)所選值 ojR （ 60～ 120Pa/m），和每個管段的流量 G 的值，流量 G 的值可用以下公式計算得出： )39。 確定最不利環(huán)路： 最不利環(huán)路就是單位管長允許的平均壓降的最小的環(huán)路，對于機械循環(huán)系統(tǒng)，一般為管路最長，阻力最大的環(huán)路。 在本采暖系統(tǒng)的水力計算中，水力計算方法采用限定壓降法。設管段的沿程損失相當于某一局部損失 ? Pj，計算公式表示如下： ? jP =? d 22?? = 22???ld Pa （ 62） 式中： ξd—— 當量局部阻力系數(shù)； 本設計即采用了這種方法。 在實際工程設計中，為了簡化計算，采用 “當量局部阻力法 ”或 “當量長度法 ”進行管路的水力計算。 散熱器的片數(shù)修正系數(shù) 1? 符合上表的要求，所以無需修正；若不符合，則按實際系數(shù)修正。 二層： 2F = ? ??? = 2m ； 一層： 1F = ? ??? = 2m 。 K 值，查《供熱工程》 ]1[ 附錄 21 知， M132型散熱器： K= ? （ 55） 式中： t? —— 散熱器熱媒與室內(nèi)空氣的平均溫差，（ npj ttt ??? ）； 三層： K= ? = W/(m2.℃ )； 二層： K= ? = W/(m2.℃ )； 一層： K= ? = W/(m2.℃ )。 十一 層：Rj (8 0 + 6 7 .6 ) 7 3 .82t ?? ℃； 六 層：Rj ( 7 3 .8 + 6 7 .6 ) 7 0 .72t ?? ℃； 一層：Rj ( 7 0 .7 + 6 0 ) 6 5 .42t ?? ℃。 散熱器的計算實例 已知條件 :以 管道井 立管為例（立管 A） 圖 51 立管 A 左側(cè) 計算 : 、出口水溫 it ： it =)( tt hgNi ig t ?? ??℃ （ 53） 代入公式，得 。 計算散熱器面積時，先取 1? =，但算出 F 后，求出總片數(shù)，然后再根據(jù) 片數(shù)修正系統(tǒng)的范圍乘以 1? 對應的值，其范圍如 表 51： 表 51 片數(shù)修正系數(shù) 每組片數(shù) 6 6~10 10~20 20 1? 1 另外，還規(guī)定了每組散熱器片數(shù)的最大值，對此系統(tǒng)的四柱 760 型散熱器每組片數(shù)不超過 25 片。 由于系統(tǒng)采用的為同側(cè)進出式，故 2? =。 根據(jù)每片散熱器的面積 得出所需散熱器總片數(shù)； 確定房間內(nèi)散熱器的組數(shù) m； 將總片數(shù) n 分成 m 組，得出每組片數(shù) n`，若均分則 n`=n／ m(片／組 )； 對每組片數(shù) n`進行片數(shù)修正，乘以 1? ，即得到修正后的每組散熱器片數(shù)， (1)對柱型及長翼型散熱器，散熱面積的減少不得超過 ㎡； (2)對圓翼型散熱器散熱面積的減少不得超過計算面積的 10﹪。 設計中，為簡化計算，散熱器的熱負荷中不扣除管道的散熱量。 散熱器的傳熱系數(shù)是否正確，直接影響散熱器的數(shù)量，要注意它的準確性。布置完散熱器和立管后即可進行詳細計算。 (3)對于單管熱水供暖系統(tǒng)，由于每組散熱器的進、出口水溫沿流動方向下降，所以每組散熱器的進、出口水溫必須按公式逐一分別計算。 散熱器的計算 散熱器的計算方 法 一、散熱器散熱面積的計算 散熱器內(nèi)熱媒平均溫度 t 的確定 (1)本課程設計在計算時，不考慮管道散熱引起的溫降。 該散熱器傳熱系數(shù)高，散出同樣熱量時金屬耗量少．易消除積灰，外形也比較美觀。四拄散熱器有帶足片和不帶足片兩種片形，可將帶足片作為端片，不帶足片作為中間片，組對成一組， 可以 直接落地安裝。 M—132 型散熱器的寬度是 132mm，兩邊為柱狀．中間有波浪形的縱向肋片。 散熱器的選取 本次設計選用 M—132 型散熱器。 5)鋼制散熱器易腐蝕，使用壽命短。 3)外形美觀整潔，規(guī)格尺寸多，少占有效空間和使用面積，便于布置。鋼制散熱 器多由薄鋼板壓制焊接而成，散出同樣熱量時，金屬耗量少而且重量輕。 (3)熱水采暖系統(tǒng)選用散熱器時，鋼制散熱器與鋁制散熱器不應在同 一 熱水采暖系統(tǒng)中使用。 (2)采用鋼制散熱器時，必須注意防腐問題。另外，住宅商品化使得住宅投資都轉(zhuǎn)嫁到住戶頭上，因此應盡可能減少投資才能為廣大住戶接受。散熱器的接口要嚴密，漏水可能性小，外觀無劃傷或碰