【正文】 再次由衷感謝各位老師對學(xué)生的指導(dǎo)和教誨，我 們 在努力的積蓄著力量， 做好充足的準(zhǔn)備來迎接下學(xué)期的畢業(yè)設(shè)計(jì)，盡量將我們的畢業(yè)設(shè)計(jì)做到最好。 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 26 參考文獻(xiàn) [1] 陳正樹等 .浮法玻璃 .武漢理工大學(xué)出版社， [2] 張戰(zhàn)營 ,姜宏 ,黃迪宇 ,劉晉 等 .浮法玻璃生產(chǎn)技術(shù)與設(shè)備 .化學(xué)工業(yè) 出版社， [3] 何威 .700t/d浮法玻璃熔窯設(shè)計(jì)簡介 .全國性建材科技期刊 —— 玻璃 .2021年 6期 . [4] 辛治林 .浮法玻璃熔窯 投料系統(tǒng)的工業(yè)設(shè)計(jì) . 全國性建材科技期刊 —— 玻璃 .2021年5期 . [5] 邊靖，李德志，艾華，高蕊芳 . 玻璃窯爐煙氣綜合治理技術(shù) .工程建設(shè)與設(shè)計(jì)， [6]李麗霞 ,王宙 ,喬麗娜 .石油焦粉 在玻璃窯 爐上的應(yīng)用分析 .中國玻璃 .2021年 2期 [7] 王建斌 ,陳新富 ,朱衛(wèi)峰 .橫火 焰玻璃窯 爐控制系統(tǒng)探討 .工業(yè)爐 [8] 付保明 ,高繼有 ,王剛 .浮 法玻璃 生產(chǎn)線熔池大碹施工工藝 .山西建筑 .2021 年 11 期 [9] 高杰 ,關(guān)磊 .玻璃窯 余熱發(fā)電前景分析 .余熱鍋 爐 2021 年 4 期 [10] 陳福 ,武麗華 ,趙恩錄 等 .浮 法玻璃窯 爐節(jié)能技術(shù)應(yīng)用前景 .中國玻璃 [11] 蔡瑞琳 ,李進(jìn)學(xué) ,胡斌 等 .玻璃窯 爐節(jié)能技術(shù)之探討 .科技成果管理與研究 [12] G. I. Antonov, Zh. A. Golovko, P. L. Podpalov and A. L. and Industrial Ceramics,2021,19:573579 [13] N. A. Voronova, S. T. Pliskanovskii, A. S. Evseev, O. A. Mogilevtsev and F. F. Rezinskikh, et ,:307308 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 27 結(jié)論 本文主要闡述了對日產(chǎn) 350t/d 浮法玻璃熔窯 的初步設(shè)計(jì)， 我們 對熔窯設(shè)計(jì)產(chǎn)生了濃厚的興趣，同時(shí)，受我 們 主修專業(yè)的影響，我 們 已經(jīng)習(xí)慣于關(guān)注玻璃熔窯設(shè)計(jì)帶來的一系列機(jī)遇與挑戰(zhàn)。處理方法是：對于攪拌器，停止運(yùn)行，并迅速將其拉出；對于冷卻水包，盡快將其拉出。 冷卻裝置漏水 水可能發(fā)生漏水的冷卻裝置主要有卡脖處的冷卻水包和攪拌器，因此處溫度較高，冷卻裝置工作環(huán)境苛刻。如玻璃液繼續(xù)漏出來，應(yīng)多加幾只噴嘴噴水，直至玻璃液泄漏被制止為止。同時(shí)，要在其附近設(shè)置足夠多的噴頭和噴水裝置，以便在發(fā)生玻璃液漏液時(shí)使用。如需長時(shí)間維修，則要降低氣壓，關(guān)閉助燃風(fēng)，停止投料。 對燃料供應(yīng)停止的原因可能是燃料壓力降低，助燃空氣停止、外部電源停電等。 對于玻璃工廠，必須具備雙回路供電系統(tǒng)，并配備有應(yīng)急的蓄電池組和柴油機(jī)發(fā)電機(jī)組等設(shè)備。 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 24 第 6 章 事故應(yīng)急處理 停電 、停水和停油 對熔窯和錫槽的許多設(shè)備需要循環(huán)冷卻水，循環(huán)水系統(tǒng)必須保證供給能力為6000m179。當(dāng)噴嘴磚的噴射口被燒成豁口時(shí)應(yīng)予以更換。 噴嘴磚的熱修 :噴嘴磚是燃油熔窯使用的一種異型磚，它是噴槍射出經(jīng)霧化的重油與助燃空氣混合的通道。目前，蓄熱室主要存在的問題是粉料被熔化成瘤子后對格子體的堵塞，蓄熱室熱修的主要內(nèi)容就是保持格子體的暢通無阻。磚與磚之間接觸面應(yīng)盡量平整，磚縫要小。 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 23 外貼鐵磚法 當(dāng)池壁磚被侵蝕到只剩下 30 毫米 厚時(shí)，可外貼一塊 150 毫米 厚的同質(zhì)量磚（也稱綁鐵磚）。 熔窯熱修 池壁磚的熱修 :池壁磚采用 41電熔 AZS磚豎砌之后，池壁的使用可以滿足熔窯的使用周期要求，熱修工 作量已很少，目前可能采用的有兩種熱修池壁磚的方法： 冷卻水管法 選用直徑 20——50mm 的無縫鋼管，沿被侵蝕的池壁浸入窯池內(nèi)側(cè)液面下 50~80mm 處，使附近的玻璃液凝固，出水溫度維持在 50℃ 左右。 熱氧噴補(bǔ)法是通過向待補(bǔ)耐火材料處噴射與之相似的耐火粉料，高溫下使其自熔焊接，從而使耐火材料修復(fù)的方法。 熱補(bǔ)適用于熔窯后期蝕損耐火材料的加固，或堵塞孔洞等，可能存在污染玻璃液。 熱修補(bǔ) 傳統(tǒng)的熱修方法環(huán)境惡劣，勞動(dòng)強(qiáng)度大，采用高級耐火材料后已經(jīng)減輕了好多，但仍然是比較艱苦繁重的工作，對日常生產(chǎn)有干擾。 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 22 第 5 章 熔窯熱修 日常維修 日常巡回檢查 每天對熔窯、池壁、窯碹、蓄熱室、煙道、鋼結(jié)構(gòu)、主要設(shè)備和附屬設(shè)備進(jìn)行巡回檢查，如檢查有問題，必須進(jìn)行維護(hù)和修整 日常維護(hù) 日常維護(hù)的主要內(nèi)容有更換噴嘴磚，檢查可能出現(xiàn)漏風(fēng)的地方，及時(shí)堵塞。雙碹爐條之間的碹碴垛墻正對分支煙道正中，在出口處的垛墻砌成三角形，以使氣體暢通。碹磚的寬度和高度根據(jù)爐條所承受格子磚重力來確定，一般寬度不小于 150 毫米 ，度不小于 300 毫米 ，爐條間距不小于 150 毫米 ，以便通氣暢流。因?yàn)槌乇诤穸仍叫　?冷卻風(fēng)的冷卻效果越好，采用刀把形磚可以綁兩次磚，且侵蝕速度慢，因此大大延長了池壁的壽命（可達(dá)到 10 年以上）。隨著人們對熔窯壽命的期望的值不斷提高，池壁的結(jié)構(gòu)也進(jìn)行了許多探索，刀把形池壁磚在浮法玻璃熔窯上得到了應(yīng)用。 為減少玻璃對池底磚的侵蝕，在粘土大磚之上鋪保護(hù)層，及搗打一層厚 25 毫米 的鋯石英搗打料，再在其上鋪設(shè)一層厚度為 75 毫米 的電熔質(zhì)剛玉轉(zhuǎn)或燒結(jié)鋯剛玉磚。 池底以往普遍采取粘土大磚，磚的尺寸為 1000mm 400mm 300mm。 大碹一般用優(yōu)質(zhì)硅磚砌筑，磚的形狀為楔形，橫縫采用錯(cuò)縫砌筑，泥縫的大小根據(jù)所采用的砌筑泥漿的具體要求確定，一般為 1~2m。 煙道截面積通常是根據(jù)煙氣在煙道內(nèi)的流速和流量求得 ,即 F煙道 =V煙 /w煙 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 19 式中 V煙 ——通過某一段煙道的煙氣量（ Bm3/s） w煙 煙氣在煙道內(nèi)流速 (Bm/s) 其經(jīng)驗(yàn)值通常為 1—3(Bm/s) 熔窯各部尺寸表 根據(jù)計(jì)算，熔窯各部 的 尺寸為： 表 34 爐各部尺寸 項(xiàng)目 熔化能力（ 350t/d） 投料口 池寬 /mm 9100/9450 池長 /mm 2300 熔化部 池寬 /mm 8063 池長 /mm 21700 池深 /mm 1200 1小爐 之前長 /mm 3500 1小爐至末對小爐長 /mm 15500 末號小爐之后長 /mm 14100 熔化區(qū)長 /mm 19800 澄清區(qū)長 /mm 13300 融化面積 /m2 301 融化率 /[t/(m2*d)] 澄清區(qū)比率 /% 熔化部長寬比 k1 熔化區(qū)長寬比 k2 卡脖 池寬 /mm 4000 池長 /mm 5000 冷卻部 池寬 /mm 8100 池長 /mm 13500 冷卻部面積 /m2 冷卻面積比 /[t/(m2*d)] 小爐 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 20 小爐對數(shù) 6 小爐中心線距 /mm 3100 小爐噴火口寬度 /mm 1800/1600 小爐噴火口總寬度 /mm 10600 火焰覆蓋系數(shù) /% 蓄熱室 通道內(nèi)寬 /mm 4180 格子孔尺寸 /mm 165 格子體高度 /mm 7352 煙道 1160 分支煙道寬 /mm 分支煙道高 /mm 1160 1265 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 21 第 4 章 設(shè)備選型 前臉墻 L 型吊墻分為直段部分和 L 形部分，通常稱為 “鼻部 ”，直段耐火材料用優(yōu)質(zhì)耐火磚，鼻部用燒結(jié)莫來 石和燒結(jié)剛玉材料。若流速太大，則會增加流動(dòng)阻力，即壓頭 損失增大，嚴(yán)重時(shí)會使煙氣排除困難；流速太低，則又會使造價(jià)增加和使煙氣在流動(dòng)過程中降溫太大，對鍋爐的余熱利用不利。為了方便操作燃料噴槍，一般取此距離 ~，脖底到操作平臺高度一般取其 。為了使引入的助燃空氣與油霧迅速混合，充分燃燒，并獲得預(yù)期的火焰要求 ?？ú遍L度，不加攪拌器情況下約 3m左右，浮法成型玻璃熔窯在安裝攪拌器的情況下，卡脖尺寸多數(shù)是：長度 ，寬度 。 我國有些新建玻璃熔窯已縮小到 40%~60%左右，使冷卻部向熔化部的回流量減少，從而減少了燃料消耗量，并減輕冷卻部的冷卻負(fù)擔(dān)，加速了玻璃液的冷卻，增加了玻璃產(chǎn)量。過去，我國平板窯的卡脖的長度一般為 ~，寬度一般都是熔化池寬度的 70%以上。希望在加料池寬度上布滿加料機(jī)，根據(jù)加料量的需要輪換加料，使配合料在窯池橫向上分布均勻，兩側(cè)留 50~100以防玻璃液溢出。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，熔窯投料池長度取 。但這段距離不能太長，以防料堆表面結(jié)蓋。冷 卻部長度取 ，池長取 14m。國內(nèi)通常用冷卻部面積與熔化部面積比值來確定。 冷卻部尺寸 與熔 窯的熔化能力、熔化率、空間分隔設(shè)備分隔程度、進(jìn)入冷卻部玻璃液溫度、成型方法、對玻璃液質(zhì)量的要求及冷卻部空間高度、冷卻部池深等因素有關(guān)。因此，冷卻部尺寸是否合理的標(biāo)準(zhǔn)，是玻璃液能否均勻冷卻到成型溫度。 熔化池深度 ： 90年代以后，逐步出現(xiàn)了 ，目前國內(nèi)外浮法玻璃熔窯而言，絕大多數(shù)都采用 ，本熔窯池深取 。 現(xiàn)取日產(chǎn) 350t/d橫火焰窯融化率為 ，根 據(jù)公式 Fm=Q/K 式中 Fm — 熔化面積（ m2） Q— 窯爐熔化能力（ t/d） K — 窯爐融化率 （ t/m2 橫火焰窯窯池長度首先根據(jù)窯的規(guī)模和熔制工藝對溫度制度的要求定出小爐對數(shù)并定出小爐口寬度（在小爐尺寸設(shè)計(jì)中介紹）。熔化部面積是由長和寬來決定的。 表 31 熔窯熔化量與熔化率的關(guān)系 Q/(t/d) 200 300 400 450 500 550 600 650 700 K/[kg/( m2熔化率取得太高難以保證玻璃質(zhì)量；同時(shí)由于熔化溫度的提高，從而縮短窯爐使用壽命（使用周期縮短）；操作管理也較困難。 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 16 第 3 章 窯爐各部工藝計(jì)算 熔 化部尺寸 熔化面積決定于融化率， 熔化率是一項(xiàng)綜合性技術(shù)指標(biāo)，也是一項(xiàng)重要的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，它反映了池窯單位熔化面積的熔化能力 （ 即熔化強(qiáng)度 ）和熔制作業(yè)水平。例如大型平板窯小爐噴出口寬度一般為 1 400毫米，則反碹跨度為 毫米，碹股可取 毫米。 反碹磚應(yīng)采用四個(gè)側(cè)面也有六個(gè)側(cè)面均為大小頭的碹磚砌筑，既滿足大碹方向的圓弧，也滿足反碹方向的圓弧。砌筑質(zhì)量要求很嚴(yán)格，需將磚材預(yù)先加工并預(yù)排編號，以保證足夠的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和嚴(yán)密性。反碹結(jié)構(gòu)由于在噴出口與大碹的連接部位沒有鐵件，也就沒有因鋼結(jié)構(gòu)損壞帶來的危險(xiǎn)，反碹結(jié)構(gòu)在國內(nèi)普遍應(yīng)用。此種結(jié)構(gòu)形式，可以大大降低橫火焰窯的胸墻高度，減少散熱損失。插入式結(jié)構(gòu)一般用于燒油熔窯，反碹結(jié)構(gòu) 一般用于燒發(fā)生爐煤氣的熔窯。如圖所示。反碹結(jié)構(gòu)窯熔化部胸墻高度為 800~900毫米，也有 900毫米以上的，插入式結(jié)構(gòu)的胸墻高度在 900毫米以上。因此，胸墻高度也關(guān)系到火焰空間大小和窯體向外散失熱量的大小。同時(shí)也應(yīng)該考慮減少熱量損失。有的工廠將舊池壁磚經(jīng)加工后用作胸墻和掛鉤磚。胸墻一般用硅磚砌筑。 圖 27 碹股與碹跨 齊齊哈爾 課程設(shè)計(jì) 15 胸墻 ： 胸墻需保證在高溫下有足夠的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，其中掛鉤磚是關(guān)鍵部位，它的作用是保護(hù)胸墻托板和下巴掌鐵等鐵件。所以只能在保證足夠的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和一定的火焰空間容積的前提下盡量減少碹股。因?yàn)楦G碹有橫推力（水平推力）。但降低胸墻高度是有一定限度的。從熱工角度考慮，大碹低一點(diǎn)是有好處的，可盡量使熱輻射沿整個(gè)橫向均勻分布，反射給玻璃液的輻射能也愈多。冷修時(shí)可以根據(jù)情況拆除受燒損最嚴(yán)重的一節(jié)或二節(jié)，