【正文】 干密度最大 值為 ，最小值為 g/cm3，平均值為 g/cm3， 符合規(guī)范大于 g/cm3要求。 （ 2）質(zhì)量指標 本階段 在該料場采取了 3 組 方塊樣進行室內(nèi)物理力學試驗，其試驗成果如表74。巖性單一，巖石致密堅硬 。該石 料場順溝長約 250m，寬約 100m，分布高程 3370m～3440m，面積約 104㎡。~60186。約是設(shè)計需求的 倍，能滿足 本階段勘察量不少于設(shè)計需求量 3 倍的要求。礫石（粗骨料）表觀密度、凍融損失率、含泥量、針片狀含量符合技術(shù)標準要求，堆積密度、軟弱粒含量不能滿足技術(shù)要求，需采取措施或考慮使用人工骨料來代替。 （ 2）質(zhì)量評價 本次勘探 取 2 組進 行現(xiàn)場顆分及室內(nèi)試驗見表 7表 7表 73。 勘察料場寬度 200m~300m，長度 1km，向 上、 下游仍有較大擴大的余地 ，呈帶狀分布， 有用層厚度變化不大， 29 階地 有 剝離 層，屬 Ⅱ 類料場。 諾木洪水庫各料場位 置分布詳見圖 71。本階段對工程所需天然建筑材料進行了調(diào)查，初步選擇了壩上石料場、壩后砂礫 28 石料場、諾木洪農(nóng)場土料場， 并取樣進行了室內(nèi)試驗，現(xiàn)根據(jù)野外地質(zhì)調(diào)查及室內(nèi)試驗成果，對各料場的質(zhì)量、儲量以及開采運輸條件進行初步評價。另外，軸線穿越地段普遍發(fā)育卸荷裂隙，裂隙的發(fā)育為導(dǎo) 流洞開挖后岸坡巖體應(yīng)力的釋放提供了良好通道，岸坡巖體可能發(fā)生卸荷回彈，表部松弛，不利于岸坡穩(wěn)定，應(yīng)對邊坡及時采取加固措施。平直粗糙，寬度 1~2mm，無充填，間距 2~4m，延伸較長，與 軸線走向夾角約 45176。出露地層主要為 華力西 期 斑狀 花崗 巖 （ γ43） ， 野外地質(zhì)測繪表明：該處節(jié)理裂隙不發(fā)育，僅發(fā)育一組節(jié)理裂隙 N40186。 導(dǎo)流洞工程地質(zhì)條件 導(dǎo)流洞布置于左岸山體中，進口位于壩軸線上游約 130m處，進口高程 3345m，進口處岸坡坡度約 20176。圍巖為 華力西 期 斑狀 花崗 巖 （ γ43） ， 巖體 弱風化， 堅硬， 地質(zhì)構(gòu)造及節(jié)理裂隙不發(fā)育，由于埋深較淺，軸線穿越地段普遍發(fā)育卸荷裂隙， 圍巖局部穩(wěn)定性差，受裂隙的不利組合影響，存在掉塊、小型楔型失穩(wěn)體等 ，施工時應(yīng)注意及時 采取加固措施。 開挖時為保證基礎(chǔ)施工安全，應(yīng)注意邊坡穩(wěn)定問題。由于基礎(chǔ)成層結(jié)構(gòu)和物理力學性質(zhì)存在差異，可能存 在地基沉降及不均勻變形問題，需進行沉降變形驗算并采取相應(yīng)工程措施。 在 Ⅰ 級 階地上部一般發(fā)育 ~。由于 廠房 基底（ 高程 3350m） 位于地下水位以下 ， 其基礎(chǔ)以上有 強 透水的砂卵石層， 開挖時為保證基礎(chǔ)施工安全，應(yīng)注意邊坡穩(wěn)定問題。砂卵礫石層屬中等透水 ~強透水，廠基下覆蓋層無相對隔水層分布且地下水位高，需進行防滲處理?；炷僚c砂卵石層摩擦系數(shù)取 ，砂卵石層之間的摩擦系數(shù)取 。 Ⅰ級階地上部一般發(fā)育 ~。 （ 2） 地面 廠房 本方案采用地面式廠房，布置于壩后 Ⅰ級階地 砂卵礫 層上 ， 地面高程3345m~3360m。圍巖為 華力西 期 斑狀 花崗 巖 （ γ43） ， 巖體 弱風化， 堅硬， 地質(zhì)構(gòu)造及節(jié)理裂隙不發(fā)育，由于埋深較淺，軸線穿越地段普遍發(fā)育卸荷裂隙， 圍巖局部穩(wěn)定性 差，受裂隙的不利組合影響，存在掉塊、小型楔型失穩(wěn)體等 ，施工時應(yīng)注意及時 采取加固措施。 開挖時為保證基礎(chǔ)施工安全，應(yīng)注意邊坡穩(wěn)定問題。由于基礎(chǔ)成層結(jié)構(gòu)和物理力學性質(zhì)存在差異，可能存在地基沉降及不均勻變形問題，需進行沉降變形驗算并采取相應(yīng)工程措施。 在 Ⅰ 級 階地上部一般發(fā)育 ~。平直粗糙，寬度1mm~2mm，無充填，間距 2m~4m，延伸較長。 野外地質(zhì)測繪資料表明：該處地質(zhì)構(gòu)造及節(jié)理裂隙不發(fā)育，僅發(fā)育一組節(jié)理卸荷裂隙 N40186。 引水發(fā)電系統(tǒng)工程地質(zhì)條件 諾木洪水庫工程引水發(fā)電系統(tǒng)布置于右岸，包括 引水隧洞、地面廠房 等 。該段 邊坡由砂卵石層組成 。砂卵石層的承載力可取 400kPa，砂卵石層之間的摩擦系數(shù)取 。 挑流鼻坎處岸坡坡度較緩，小于 5186。另外，軸線穿越地段普遍發(fā)育卸荷裂隙，裂隙的發(fā)育為溢洪道開挖后岸坡巖體應(yīng)力的釋放提供了良好通道，岸坡巖體可能發(fā)生卸荷回彈，表部松弛，不利于岸坡穩(wěn)定，應(yīng)對邊坡及時采取加固措施。平直粗糙，寬度 1~2mm，無充填，間距 2~4m，延伸較長，與 軸線走向大角度相交，夾角約 50176。出露地層主要為 華力西 期 斑狀 花崗 巖 （ γ43） ， 野外地質(zhì)測繪表明：該處節(jié)理裂隙不發(fā)育，僅發(fā)育一 組節(jié)理裂隙 N40186。 25 5 水工建筑物工程地質(zhì)條件 溢洪道工程地質(zhì)條件 溢洪道布置于右岸山體中，進口位于壩軸線上游約 45m處，進口高程 3381m，進口處岸坡坡度約 30176。壩 址的選擇 還 需要從規(guī)劃、施工、水工等專業(yè) 進行 綜合考慮。 主要工程地質(zhì)問題 兩條壩線相距約 600m，工程地質(zhì)條件相似，可能存在的工程地質(zhì)問題也類似，主要為壩基及壩肩滲透問題、壩基滲透穩(wěn)定問題及不均勻沉降問題。 地質(zhì)構(gòu)造 未見大的地質(zhì)構(gòu)造形跡，主要以小規(guī)模 斷層和巖脈 為主，主要發(fā)育 3 組節(jié)理裂隙 。 地層巖性 基巖 地層 為 華力西 期 斑狀 花崗 巖（ γ43） 、細?；◢忛W長巖（ γδ 42b），河床覆蓋層厚度 ～ ， 主要為砂 卵礫 石 層?！?35176。局部形成陡崖，正常蓄水位 3388m 河谷寬400m。根據(jù)勘察成果和前述可知：上、下兩壩址的地層巖性基本一致，均具備建壩的地形地質(zhì)條件，同時，也都不同程度的存在類似的工程地質(zhì)問題，兩壩址工程地質(zhì)條件比較如表 48 所示： 表 48 上、下壩址 工程地質(zhì)條件對比表 比較內(nèi)容 下壩址 上壩址 地形地貌 河谷呈“ U”字型，兩岸岸坡順直，天然坡度約 30176。 上壩址距離下壩址較近，地形地質(zhì)條件大體相同，因此，地質(zhì)構(gòu)造、水文地質(zhì)條件、物理地質(zhì)現(xiàn)象及存在的主要工程地質(zhì)問題與下壩址類似，在此不再贅述。鉆孔揭露河床部位覆蓋層厚度 。河床覆蓋層 主要為砂 卵礫 石 夾砂層，礫石成分 主要有花崗巖 、 安山巖、閃長巖 、花崗閃長巖等。 24 上壩址出露地層巖性是華力西 期 斑狀 花崗 巖 （ γ43） ，兩岸岸坡表面風化較強烈，但岸坡整體穩(wěn)定性較好。兩岸山體基巖裸露， 天然坡度平均約 30176。 上壩址工程地質(zhì)條件 上壩址位于下壩址上游約 600m，河谷形態(tài)呈 “ U”型，底谷開闊，寬約 300m，覆蓋層深厚，河漫灘和 Ⅰ 級階地 發(fā)育，在上壩址處河漫灘較寬約 220m， Ⅰ 級階地階面 寬度 10~50m。 如前所述：下壩址由外動力作用產(chǎn)生的不良物理地質(zhì)現(xiàn)象不發(fā)育，主要為少量的崩塌和風化卸荷。 下壩址地下水類型主要為第四系松散巖類孔隙水和基巖裂隙水。～70176。～ 40176。 ~30176?！?50176。～ 35176。 下壩址處沒有大規(guī)模的地質(zhì)構(gòu)造發(fā)育，主要以左岸岸坡出露的小規(guī)模的斷層、巖脈為主，斷層規(guī)模小，延伸短，普遍充填角礫、巖屑。鉆孔揭露河床部位覆蓋層厚度 ~。河床覆蓋層 主要為砂 卵礫 石 夾砂層，礫石成分 主要有 花崗巖 、 安山巖、閃長巖 、花崗閃長巖等。 下壩址區(qū)出露的地層巖性是華力西 期 斑狀 花崗 巖 （ γ43） 、細?；◢忛W長巖（ γδ 42b）兩岸坡體表面中 ~強風化，岸坡穩(wěn)定性較好。自然岸坡坡度 30176。E，河谷形態(tài)為 “U”形， 河漫灘在下壩址處寬約 50m。 H＞ 20 1:～ 1: 壩址比選 本階段共選取上、下兩個壩址進行比選，兩壩址相距約 600m，壩址區(qū)工程地質(zhì)條件前面已進行詳述，兩壩址工程地質(zhì)條件簡述如下。 H＞ 20 1:～ 1: 強風化 H≤20 1: H≤20m，根據(jù)不同坡高取值； H＞ 20m，建議每 10～ 15m 設(shè)一級馬道。 表 48 壩址區(qū)邊坡穩(wěn)定整體坡比建議值表 風化程度 坡 高H （ m） 邊坡整體穩(wěn)定坡比 備 注 微風化～新鮮 H≤20 1:～ 1: H≤20m，根據(jù)不同坡高取值； H＞ 20m，建議每 15～ 20m 設(shè)一級馬道。 綜上所述：壩址區(qū)沒有大規(guī)模的斷裂和斷層發(fā)育，岸坡整體穩(wěn)定性較好；壩址區(qū)內(nèi)節(jié)理裂隙較發(fā)育，但其規(guī)模一般不大，延伸不長，多閉合， 連通率相對較低，局部有傾向坡外的裂隙組合，導(dǎo)致局部邊坡有小規(guī)模的掉塊、坍塌等現(xiàn)象發(fā)生，設(shè)計施工時應(yīng)引起足夠的重視，及時采取工程措施。邊坡開挖后，第①組節(jié)理在左岸邊坡傾向坡外，易與第 ② 組節(jié)理組成不利組合，在開挖和爆破等外動力作用下，邊坡巖體易形成不穩(wěn)定契形體，開挖過程中應(yīng)注意及時支護?！?70176。～ 40176。 ； ② N10~30176。 W/NE∠ 40176。 壩址區(qū)內(nèi)節(jié)理主要發(fā)育： ① N15176。 壩址區(qū)左、右兩岸基巖裸露，壩肩開挖最大深度達 80m，開挖過程中會形成臨時的高邊坡。E，兩岸邊坡 30~45186。壩基巖性為砂礫石層夾砂層，覆蓋層厚度及其分布空間變化較大，深切河槽部位覆蓋層根據(jù)鉆孔揭露最大 厚達 ，其成層結(jié)構(gòu)和物理力學性質(zhì)存在差異，筑壩后可能存在壩基沉降及不均勻變形問題，需進行沉降變形驗算并采取相應(yīng)工程措施。因此，在工程措施上，采取相應(yīng)的抗?jié)B和排水等工程處理，使其處于抗?jié)B穩(wěn)定狀態(tài)。 壩基滲透穩(wěn)定 壩基覆蓋層巖性組成主要為砂卵礫石，覆蓋層結(jié)構(gòu)不均一，顆粒大小懸殊，根據(jù) 規(guī)范（ GB504872021） ，在上游高水頭作用下，其可能發(fā)生的破壞形式為管涌。 兩岸壩肩巖體表層卸荷帶為中等透水巖體（透水率 q=10～ 100Lu），存在繞壩滲漏的可能性，下部基巖為弱透水巖體（ q=1～ 10Lu），以 q3Lu 作為巖體防滲控制深度，壩軸線上巖體相對防滲層頂板埋深：兩岸距谷坡水平深度 30～ 40m，局部岸坡較緩部位達 60m左右；河谷底基巖垂直深度 12m～ 20m。因此，需進行防滲設(shè)計，可采用 全斷面防滲處理減少滲漏量和確?？?jié)B透穩(wěn)定性。根據(jù)鉆孔注水試驗資料，砂卵礫石層具中等 ~強透水性。 （ MPa） 花崗巖 （弱風化） 45 85 ~ ~ ~ ~ 花崗閃 長巖 （弱風化） 40 65 ~ ~ ~ ~5 21 主要工程地質(zhì)問題評價 壩基及繞壩滲透 根據(jù)本階段鉆探成果，壩基覆蓋層厚度 ~，屬深厚覆蓋層，巖性主要為為砂卵礫石。 （ MPa） f39。 表 46 工程區(qū)砂礫石層部分物理力學參數(shù)建議值 部位 抗剪強度 基礎(chǔ)與地基土之間摩檫系數(shù) f′ 容許 承載力 k0 （ kPa） f c 灘區(qū) 0 300~350 階地 0 300~400 表 47 諾木洪水庫壩基巖體（石）物理力學指標建議值 巖性 密 度 g/cm3 吸水率 （ %） 靜 彈模 （ Gpa） 靜泊松比 飽和 抗壓 強度 （ MPa） 抗剪斷強度 抗剪 斷 強度 （巖體 /混凝土） 干 濕 f39。 表 44 工程區(qū)砂礫石層重型動力觸探試驗成果表 深度（ m） 組數(shù) 錘擊數(shù)（ ） 最大值 最小值 平均值 0~10 43 50 19 43 10~20 37 50 30 46 20~30 33 50 36 46 30~40 24 50 28 47 40~50 8 50 48 50 50~60 5 50 50 50 （ 2）巖體工程地質(zhì)特征 20 本次勘察在鉆孔中取巖石樣進行了室內(nèi)物理力學試驗，試驗成果見表 45。 巖（土）體物理力學性質(zhì) （ 1）覆蓋層工程地質(zhì)特征 鉆孔揭露 的 壩址區(qū)河床覆蓋層厚度 達 ~，厚度較大，屬深厚覆蓋層，巖性 為 砂 卵礫石層 夾砂層 ， 礫石成分 主要 有 花崗巖 、 安山巖、閃長巖 、花崗閃長巖等 ，砂為中細砂。 本階段在 壩址區(qū)的 河漫灘上 布置 了 3 個 鉆孔 ，從鉆孔揭露看，河床部位基巖強風化層厚度 ~，弱風化層厚度大于 。 巖體的風化卸荷與巖性、構(gòu)造、地形條件、水文地質(zhì)條件和氣侯等因素密切相關(guān)。 緊鄰上壩址區(qū)左岸發(fā)育一小規(guī)模沖溝，從現(xiàn)場調(diào)查看，該沖溝為一小型泥石流溝，該沖溝規(guī)模較小，長度僅約 500m，溝寬 50~100m，物質(zhì)來源主要為崩、坡積物。 19 物理地質(zhì)現(xiàn)象 經(jīng)調(diào)查壩址區(qū) 未 發(fā)現(xiàn)大規(guī)?；?、崩塌 等不良地質(zhì) 體，物理地質(zhì)現(xiàn)象 總體 不發(fā)育。巖體透水性 主要 受 巖性、 風化卸荷、地質(zhì)構(gòu)造等因素的影響，透水性的大小 主要取 決于節(jié)理裂隙的發(fā)育程度、張開寬度、 充 填情況、連通率等 。 表 42 諾木洪水庫工程鉆孔注水試驗成果統(tǒng)計表 鉆孔 位置及 編號 巖性 試驗段 (m) 滲透系數(shù) K（ cm/s） 下壩址河床NMHZK02 砂礫石 ~ 102 砂礫石 ~ 103 下壩址河床NMHZK03 砂礫石 ~ 102 砂礫石 ~ 103 砂礫石 ~ 103 根據(jù)試驗結(jié)果可知，諾木洪水庫工程砂礫石層滲透系數(shù) 102～ 103，平均值 103，屬中等透水 ~強透水 。 Mg2+型， 地表水、地下水對混凝土不存在腐蝕 性，對 鋼筋混凝土中鋼筋具有弱腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)具有弱腐蝕性。 Cl－ K++