【正文】 十三、錨固段與樓板連接的計(jì)算 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用壓環(huán)，拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算如下 拉環(huán)未受拉力，無需計(jì)算，節(jié)點(diǎn)按構(gòu)造做法即可。 經(jīng)計(jì)算，選此型號(hào)鋼絲繩能夠滿足要求。 K＝ 6。 [Fg]=aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 184kN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對(duì) 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 經(jīng)過計(jì)算得到最大應(yīng)力 σ=106 /( 102021 )= ； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計(jì)算 σ= 小于 [f]=215N/mm2 ,滿足要求！ 十一、拉繩的受力計(jì)算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計(jì)算 RAH=ΣRUicosθi 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對(duì)水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 最大彎矩 Mmax= 受腳手架集中荷載 P=( + ) ； 水平鋼梁自重荷載 q= =； 長(zhǎng)沙黎托建筑工程 有限公司 型鋼懸挑腳手架施工方案 25 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計(jì)算簡(jiǎn)圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 長(zhǎng)沙黎托建筑工程 有限公司 型鋼懸挑腳手架施工方案 26 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN 懸臂部分受腳手架荷載 N的作 用，里端 B為與樓板的錨固點(diǎn)， A為墻支點(diǎn)。[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長(zhǎng)細(xì)比 l/i=400/ φ=， l為內(nèi)排架距離墻的長(zhǎng)長(zhǎng)沙黎托建筑工程 有限公司 型鋼懸挑腳手架施工方案 24 度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計(jì)值為 Nf= 104 205 103=； Nl= Nf=,連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。ω0= =； 每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管 腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ1302021)墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= ； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值 (kN)，按照下式計(jì)算： Nlw= Wk Aw=； 連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值 Nl=Nlw + N0= ； 連墻件承載力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算： Nf=φ m； 考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 ： N= (+)/ =； 不考慮風(fēng)荷載時(shí) ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公 式 σ=N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 ： N= (+)/ =； 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i= cm； 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： k= ； 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302021)表 ： μ= ； 計(jì)算長(zhǎng)度 ,由公式 l0=kuh 確定： l0= m； 長(zhǎng)沙黎托建筑工程 有限公司 型鋼懸挑腳手架施工方案 23 長(zhǎng)細(xì)比 : L0/i=196 ； 軸 心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A= cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ： [f] =205N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時(shí) σ=(424)+； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 不考慮風(fēng)荷載時(shí) σ=(424)=； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 八、連墻件的計(jì)算 連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值應(yīng)按照下式計(jì)算： Nl=Nlw + N0 連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高度計(jì)算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝， Wk=μs 根據(jù)各次卸荷高度得： 第 2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 ，吊環(huán)直徑為 mm。 吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為： σ=N / A ≤ [f] 其中 [f] 吊環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于 [Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個(gè)吊環(huán)按照兩個(gè)截面計(jì)算 ,A=； 選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =(2 [Fg]/[f]/π) =(2103/50/)= mm。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計(jì)算： [Fg]=aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計(jì)算中可以近似計(jì)算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 經(jīng)過計(jì)算得到 a1=arctg[(+)]= 長(zhǎng)沙黎托建筑工程 有限公司 型鋼懸挑腳手架施工方案 21 a2=arctg[]= 第 1次卸荷處立桿軸向力為： P1=P2= (+)/ =； kx為不均勻系數(shù)，取 各吊點(diǎn)位置處內(nèi)力計(jì)算為 (kN)： T1=P1/sina1=T2=P2/sina2=G1=P1/tana1=G2=P2/tana2=其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。 第 1 次卸荷凈高度為 。=+= + =； 六、鋼絲繩卸荷計(jì)算 (因此內(nèi)容在規(guī)范以外，故僅供參考 ) 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計(jì)算方法。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容 ： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為 NG1=[+( 2/2) ] =； (2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG2= 4 (+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG3= 4 ； 長(zhǎng)沙黎托建筑工程 有限公司 型鋼懸挑腳手架施工方案 20 (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) : NG4= =； 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。 m 最大應(yīng)力計(jì)算值 σ=106/4490=； 大橫桿的最大彎曲應(yīng)力計(jì)算值 σ=設(shè)計(jì)值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的撓度和 ,單位 :mm； 均布荷載最大撓度計(jì)算公式如下 : νmax=大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： νmax= 15004 /(100105107800)= mm； 集中荷載最大撓度計(jì)算公式如下 : νpmax=集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度： 長(zhǎng)沙黎托建筑工程 有限公司 型鋼懸挑腳手架施工方案 19 小橫桿傳遞荷載 P=(++)/2= ν= 15003/ ( 100 105107800)= mm； 最大撓度和： ν= νmax + νpmax=+= mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與 10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計(jì)算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 m； 集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下 : Mpmax= 集中荷載最大彎矩計(jì)算 :M2max= = 小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P1= =； 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : P2=