【正文】 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 17076/1000 = kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！ 。m) 主楞計(jì)算變形圖 (mm) 經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm （ 1） .次楞強(qiáng)度驗(yàn)算 浙江省海洋開發(fā)研究院科研大樓 鋼管支模架專項(xiàng)施工方案 27 強(qiáng)度驗(yàn)算 計(jì)算公式如下 : σ = M/W f 經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 105/103 = N/mm2； 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 205N/mm2； 次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ （ 2） .次楞的撓度驗(yàn)算 次楞的最大容許撓度值 : [v] = 300/400=； 次楞的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 次楞的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！ 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到： q=()=本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 ，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 1=； I = 1=； E = N/mm2； 浙江省海洋開發(fā)研究院科研大樓 鋼管支模架專項(xiàng)施工方案 26 計(jì)算簡圖 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kNmm)； σ 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) [f] 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算： M = + 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q1= =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q2= 4=； 計(jì)算跨度 (次楞間距 ): l = 300mm； 面板的最大彎矩 M= 3002 +3002= 105N強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力 F； 分別計(jì)算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。 一、參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度 (mm):； 浙江省海洋開發(fā)研究院科研大樓 鋼管支模架專項(xiàng)施工方案 23 采用的鋼管類型為 Φ48； 次楞間距 (mm)： 300；主楞豎向道數(shù)： 4； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M12； 穿梁螺栓水平間距 (mm)： 600； 主楞材料：圓鋼管； 直徑 (mm)： ；壁厚 (mm)： ； 主楞合并根數(shù)： 2； 次楞材料：圓鋼管； 直徑 (mm)： ；壁厚 (mm)： ； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):； 傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):； 木材彈性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)： ；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2)： ； 面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/mm2)： ； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)： ； 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。地基承載力滿足要求！ 梁側(cè)模板支架計(jì)算書 梁側(cè)模板的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ1302021）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB50010202《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB 500092021)、《建筑施工手冊（第四版）》等規(guī)范編制。 十、立桿的地基承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的 平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計(jì)值 : fg = fgkk c = 1701=170 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = 1 ； 浙江省海洋開發(fā)研究院科研大樓 鋼管支模架專項(xiàng)施工方案 22 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = N/A =； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ： N = kN； 基礎(chǔ)底面面積 ： A = m2 。 考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗(yàn)算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng)考慮疊合效應(yīng)時(shí)，按照下式重新計(jì)算： σ =(+N1)/(υAKH)≤ f 計(jì)算得： σ =( + ) / ( )=。 La梁計(jì)算長度（ m）， La= m。 lb模板支架的橫向長度（ m），此處取梁兩側(cè)立桿間距 lb＝ m。 H= m。按照下面的公式計(jì)算： F =(La) AF結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（ mm2），本工程中AF=103103=107mm2； wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對模板，風(fēng)荷載體型系數(shù) μs取為 ,wk =μsw 0==； 所以可以求出F=AFw kl a/La=1071061000=。m； 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ =(υAKH)+Mw/W≤ f σ =N/(υAKH)=103/( )+ N/mm2； 立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f= N/mm2 ，滿足要求。 八、組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算 立桿荷載 根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值 Nut取不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。上部 模板所傳豎向荷載包括以下部分： 通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。m ； 最大變形 νmax = mm ； 最大支座力 Rmax = kN ； 最大應(yīng)力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2； 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度 ν= [v] =min(800/150,10) mm,滿足要求 ! 六、扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件 抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,根據(jù)檢測報(bào)告舟質(zhì)檢 2021GK006號(hào)， 取7*2= kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R= kN； R kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求 ! 七、不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿荷載 根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值 Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。m ； 最大變形 νmax = mm ； 最大支座力 Rmax = kN ； 最大應(yīng)力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2； 支撐鋼管的抗彎