【正文】 ② 連鑄機(jī)平臺(tái)標(biāo)高 h 該操作平臺(tái)一般比結(jié)晶器頂面低 ～ ，本設(shè)計(jì) h 取 ③ 連鑄機(jī)流間距及鑄機(jī)中心距 連鑄機(jī)流間距主要取決。 H= 1 2 3 4H H H H R? ? ? ? =+11+++ = 式中 H1為拉矯機(jī)底座基礎(chǔ)至鑄坯底面距離，一般為 ～ ， H2 位孤形中心至結(jié)晶器頂面距離。煙氣凈化系統(tǒng)各平臺(tái)，氧槍和副槍系統(tǒng)各平臺(tái)，應(yīng)盡可能利用稱量漏斗平 臺(tái)和匯總漏斗平臺(tái)，必要時(shí)也可另設(shè)局部平臺(tái)。大爐取下限，小爐取上限，所以 H2=+= 江西理工大學(xué) 2021 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 ③ 各平臺(tái)設(shè)置 散狀料系統(tǒng)的高位料倉(cāng)平臺(tái)，取其標(biāo)高與料倉(cāng)進(jìn)料口的標(biāo)高相同。轉(zhuǎn)爐平臺(tái)一般由下面的經(jīng)驗(yàn) 式確定： 212dH H k? ? ? 式中， 1H 為轉(zhuǎn)爐耳軸標(biāo)高。 所以本設(shè)計(jì) H=23m （ 2）轉(zhuǎn)爐跨 轉(zhuǎn)爐跨在轉(zhuǎn)爐車間中廠房最高，設(shè)備最多，有多層平臺(tái)的跨間。一般來說采用混鐵車供應(yīng)鐵水，鐵水吊車的軌面標(biāo)高主要取決于能順利向轉(zhuǎn)爐輸入鐵水的操作要求。 轉(zhuǎn)爐煉鋼車間布置是將有關(guān)的設(shè)備布置到相應(yīng)的跨間內(nèi)，確定 各 跨間的相對(duì)位置，并選擇和設(shè)計(jì)合理的運(yùn)輸方法和設(shè)備，將 各跨間及跨間內(nèi)的設(shè)備間有機(jī)的聯(lián)合起來。 常將以上的作業(yè)分解到各跨間完成，從而構(gòu)成了轉(zhuǎn)爐煉鋼車間的裝料跨轉(zhuǎn)爐跨鋼水接受跨連鑄跨等。 A2= QwVw = 36006100 =2= D2= ?220 4AD ? D2= 14160 . 0 0 4 6 3 /3 . 2 ? =148mm 故對(duì)中層管外徑選擇如下 : 2D外 =? 156 4mm (3) 外層管直徑 A3= WQ / whV =100/7 3600= cm2 江西理工大學(xué) 2021 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 2h =A3/(? D2) =( )=10mm D3= 2 32 4/DA??外 = ?/0 0 3 9 2 ? =171mm 所以 D 外 = ? 185 7mm （ 4）氧槍全長(zhǎng)及有效行程： 氧槍全長(zhǎng)計(jì)算式為： Hl =h1 +h2 +h3 +h4 +h5 +h6 +h7 +h8 m 式中 h1 —— 氧槍噴頭端面最低位置至爐口距離， m，它等于爐役后期鋼液面距爐口距離 bc HH ? 減去鋼液面距氧槍噴頭端面距離 h0 ， 一般 h0 =～，取 h0 =， h1 = bc HH ? h0 =+=； h2 —— 爐口至煙罩下沿 的距離，取 ； h3 —— 煙罩下沿至斜煙道拐點(diǎn)的距離，取 ； h4 —— 斜煙道拐點(diǎn)至氧槍密封口上緣的距離，該距離與煙道直徑 D1 和斜煙道傾角 ? 有關(guān)， D1 = d= ? =， ? 取 600 ，則：h4 = ? ???90 01 sin2D += h5 —— 氧槍密封口上緣至氧槍噴頭上升至最高點(diǎn)位置時(shí)的距離，取 ； h6 —— 氧槍把持器下段要求的距離，一般 左右； h7 —— 把持器兩個(gè)卡座中心線間距，取 ； h8 —— 把持器上段至氧槍吊環(huán)中心線的距離，取 。 Fr‘ — — 弗魯?shù)滦拚郎?zhǔn)數(shù)，通常 Fr‘ 取值為 500～ 800，這里取 800 d0 —— 底部供氣元件的的直徑，經(jīng)查閱資料顯示 d0取 1mm，有 27個(gè)供氣元件 熔池體積 Vc=G/ρ =120/= (其中 ρ m =) （ 5） 爐帽尺寸確定 1) 爐口直徑 d d=(43～ 53)%D=50% = 2) 爐帽傾角 ? φ一般取 60～ 680 取下限 600 3) 爐帽高度 H帽 H帽 =1/2(Dd)tg? +H 口 H口 —— 為防止因襯損而維護(hù)爐口正常形狀 ,在爐口上部設(shè) 有高度為 H口 =為 300～ 400mm 直線段 ∴ H帽 =1/2()tg60176。 江西理工大學(xué) 2021 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 19 （ 3） 熔池直徑 D D= hGk //11 ??=k2 hG/ =（ 120/） 1/2= D—— 熔池直徑 ， m G—— 公稱容量， t ? —— 鐵水密度， t/m3 k1—— 與倒截錐體底部直徑 d 有關(guān)的熔池容積系數(shù)。 △ T5為從大包到中間包溫度降一般為 2030℃取 20℃故有 : TC=+15+25+21+20+24+20 =℃ 則鋼水物理熱 Qm: Qm= [ ()+272+ ()] = 2) 爐渣物理熱 QS: 爐渣溫度 TS=+10=℃ 爐渣熔化溫度一般為 13001400℃取 1350℃計(jì)算 ,則 : QS = [ ()+209+ (135025)] = = 3) 爐氣 ,煙塵 ,鐵珠和噴濺金屬的物理熱 : 根據(jù)相 應(yīng)的數(shù)量 ,溫度及熱容確定 ,見下表 ： 江西理工大學(xué) 2021 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 表 226 爐氣 ,煙塵 ,鐵珠和噴濺金屬的物理熱 項(xiàng)目 參數(shù) 備注 爐氣物理熱 煙塵物理熱 渣中鐵珠物理熱 噴濺金屬物理熱 [ (145025)]= [ (145025)+209]= [ ()+272+()]= [ ()]+272+()]= 1450℃為爐氣和煙塵的溫度 ℃為鋼水熔點(diǎn) 合計(jì) 4) 輕燒白云石分解熱 QB: 根據(jù)其用量 ,成分和 表 217 所示的熱效應(yīng)計(jì)算 ,則 QB= (35% 1690+27% 1421)= 5) 礦石分解吸熱 QK: QK=1 (% 56/72 4250+% 112/160 6460)= 6) 熱損失 Qq 吹煉過程中轉(zhuǎn)爐熱輻射對(duì)流傳熱以及冷卻水等 帶走的熱量與爐容大小操作等因素有關(guān) ,一般約占總熱收入的的 38%,本計(jì)算取 5%,則有 : Qq=5% Qin =5% = 所以 ， Qout=+++++ = 7) 廢鋼加入量 Wf 用于加熱廢鋼的熱量即剩余熱量 , Qf= QinQout== 故廢鋼加入量 Wf Wf=[ ()]+272+ ()] = 江西理工大學(xué) 2021 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 17 廢鋼比 =(100+)=% (3) 熱平衡表 熱效率 =(鋼水物理熱 +廢鋼物理熱 +爐渣物理熱 )/熱收入總值 100% =(++)/ 100% =% 表 227 熱平衡表 收入 支出 項(xiàng)目 熱量 /Kg % 鐵水物理熱 元素氧化成渣熱 其中 C 氧化 Si 氧化 Mn 氧化 P 氧化 Fe 氧化 SiO2成渣熱 P2O5成渣熱 煙塵鐵氧化熱 爐襯碳氧化熱 項(xiàng)目 熱量 /Kg % 鋼水物理熱 爐渣物理熱 廢鋼吸熱 礦石吸熱 爐氣物理熱 渣中鐵珠物理熱 噴濺金屬物理熱 輕燒白云石物理熱 熱損失 煙塵物理熱 合計(jì) 100 合計(jì) 100 江西理工大學(xué) 2021 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 第三章 氧氣轉(zhuǎn)爐設(shè)計(jì) 轉(zhuǎn)爐爐型設(shè)計(jì) 轉(zhuǎn)爐的公稱容量 按 3吹 : Q=1440G N n/T 式子中 Q一座轉(zhuǎn)爐經(jīng)常吹煉的年產(chǎn)量 t/a 1440每天日歷時(shí)間 min/d G轉(zhuǎn)爐服役期間平均出鋼量 t N轉(zhuǎn)爐有效作業(yè)天數(shù) (d/c)取 300天 T每爐鋼平均冶煉時(shí)間取 40min (3吹 ) 所以 G=Q T/1440 N n=(350 10000 40)/(1440 300 ) =130t 故取公稱容量為 120t 年需鋼爐數(shù) =1440 300 (爐 ) 本設(shè)計(jì)選擇 截錐形頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐 ,在裝入量和 熔池 直徑相同的情況下 ,與其它倆種爐型相比 , 截錐形熔池 略淺些 ,這就是說 ,當(dāng)熔池面積足夠大時(shí) ,可確保合適的熔池深度 。 △ T3為鋼水吹氬過程溫度降取 20℃計(jì) 。 △ T1為出鋼過程溫度降一般為 2060℃取 25℃計(jì)算 。 C，則根據(jù) 表 224 和 表 24的數(shù)據(jù)得： 鐵水熔點(diǎn) T=1536（ 100+ 8+ 5+ 30+ 25） 6 =176。 SiO2) P2O5+4(CaO)=(4CaO C 使用含量范圍 1% 65 70 75 80 85 90 100 1 40 8 5 30 25 ≤ 3 ≤ 15 ≤ ≤ 另外， O、 H、 N三種元素共降低鐵水熔點(diǎn)值為 6176。 表 218 鐵合金元素?zé)龘p量及產(chǎn)物量 類別 元素 燒損量 脫氧量 成渣量 爐氣量 進(jìn)入鋼中量 /kg 錳 鐵 C Mn Si P S Fe % 15%= % 85%= % 20%= % 80%= % 25%= % 75%= %= %= %= 合計(jì) Mn % 20%= % 80%= 江西理工大學(xué) 2021 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 11 硅 鐵 Si P S Fe 73% 25%= 73% 75%= %= %= %= 合計(jì) 總 計(jì) * 的氧量為脫氧劑總脫氧量 終 點(diǎn) 鋼 水 含 氧 量 可 根 據(jù) 終 點(diǎn) [C]=% 和 [C] [O]= 即[O]= =,此氧量還不能滿足脫氧劑的耗氧量 ,其差值是由于出鋼時(shí)鋼水二次氧化所獲得的氧 . (2) 脫氧和合金化后鋼水成分 C: %+(+) 100%=% Si: (+)/(+) 100%=% Mn: %+(+)/(+) 100%=% P: %+(+)/(+) 100%=% S: %+(+)/(+) 100%=% 可見含量尚未達(dá)到設(shè)定值 ,為此需向鋼包內(nèi) 加入焦粉增碳 ,焦粉成分見表 (22)其加入量 Wj=([C]鋼種中限 [C]脫氧后 )%鋼水量 /[焦粉含碳量 (%) C 回收 率 % =()% (+)/(% 75%)= 加入 ,鋼水的含碳量可達(dá) %焦粉生成物如 表 19 表 219 焦粉生成產(chǎn)物 碳燒損量 耗氧量 氣體量 ﹡ /kg 成渣量 /kg 碳入鋼量 /kg % 25% 32/12 44/12+ % % 75% (+)% = = = =