【正文】 。 實際拉環(huán)選用直徑 D=18mm的 HPB235的鋼筋制作即可。 拉環(huán)強度計算公式為： σ = N/A ≤ [f] 其中， [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 物件的自重標準值作用下，每 個拉環(huán)按 2個截面計算的。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 K＝ 10。 [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ ； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 m； 最大撓度 ν= mm 。 m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖 (mm) 北京城建集團有限責任公司 藍汛天竺內(nèi)容感知產(chǎn)業(yè)園項目 卸料平臺施工方案 23 / 25 從左至右各支座反力： R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 = ； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =10 4/()= N/mm 2； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm 2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 三、主梁的驗算 根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。 最大支座力計算公式 : R = [P + q(l+2m)]/2 經(jīng)計算得出 : R = ( + ( + 2 ))/2 = 次梁應力： σ = M/γ xWx ≤ [f] 其中 γ x 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 ； [f] 鋼材的抗壓強度設計值， [f] = N/mm2； 次梁槽鋼 的最大應力計算值 σ =10 4/()= N/mm 2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ = N/mm 2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 北京城建集團有限責任公司 藍汛天竺內(nèi)容感知產(chǎn)業(yè)園項目 卸料平臺施工方案 21 / 25 σ = M/φ bWx ≤ [f] 其中， φ b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φ b = (570tb/lh)(235/f y) 經(jīng)過計算得到 φ b=570235/(235 .0)=； 由于 φ b大于 ，按照下面公式調(diào)整： φ b39。 (1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為 ； Q1= = ； (2)、型鋼自重標準值：本例采用 14a號槽鋼槽口水平 [，標準值為 kN/m Q2= kN/m (3)、活荷載計算 1)施工荷載標準值：取 kN/m2 北京城建集團有限責任公司 藍汛天竺內(nèi)容感知產(chǎn)業(yè)園項目 卸料平臺施工方案 20 / 25 Q3= kN/m2 2)最大堆放材料荷載 P： 荷載組合 Q= (+)+ =P= = 內(nèi)力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩 M的計算公式（規(guī)范 JGJ8091， P31）為： Mmax = ql2/8(1 m2/l2)2 + pl/4 經(jīng)計算得出 : Mmax = ( ) (1())2+ 北京城建集團有限責任公司 藍汛天竺內(nèi)容感知產(chǎn)業(yè)園項目 卸料平臺施工方案 19 / 25 水平鋼梁 (主梁 )的懸挑長度 (m)： ，水平鋼梁 (主梁 )的錨固長度 (m)： , 次梁懸臂 Mc（ m）： ； 平臺計算寬度 (m)： 。 內(nèi)側鋼繩與墻的距離 (m)： ，外側鋼繩與內(nèi)側鋼繩之間的距離 (m)： ； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離 (m)： ； 鋼絲繩安全系數(shù) K： ，懸挑梁與墻的節(jié)點按 鉸支 計算； 只對外側鋼繩進行計算；內(nèi)側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。 層高 懸挑卸料平臺的計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》 (GB 5000720xx)、《建筑結構荷 載規(guī)范》 (GB 5000920xx)、《鋼結構設計規(guī)范》 (GB 5001720xx)等編制。 實際拉環(huán)選用直徑 D=16mm的 HPB235的鋼筋制作即可。 拉環(huán)強度計算公式為： σ = N/A ≤ [f] 其 中， [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按 2個截面計算的。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 K＝ 10。 [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 270KN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 m； 最大撓度 ν= mm 。 m) 懸挑水平鋼梁支撐梁 變形圖 (mm) 北京城建集團有限責任公司 藍汛天竺內(nèi)容感知產(chǎn)業(yè)園項目 卸料平臺施工方案 16 / 25 從左至右各支座反力： R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 = ； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =10 4/()= N/mm 2； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm 2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 三、主梁的驗算 根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。 最大支座力計算公式 : R = [P + q(l+2m)]/2 經(jīng)計算得出 : R = ( + ( + 2 ))/2 = 次梁應力： σ = M/γ xWx ≤ [f] 其中 γ x 截面塑性發(fā)展系數(shù)， 取 ； [f] 鋼材的抗壓強度設計值， [f] = N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =10 4/()= N/mm 2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ = N/mm 2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! σ = M/φ bWx ≤ [f] 其中，