【正文】 根據(jù)以上公式計算得長桿總長 ；小橫桿 1951根；直角扣件 14468個；對接扣件 3293個；旋轉(zhuǎn)扣件 988個；腳手板 297m2。 la L/li S = K (1+Hs/H) + (c/la+1) (H/h + 1) (H/2h + 1) (m+2) n2 (n 螺栓所能承 受的最大拉力 F=1/4 162 215 103= 螺栓的軸向拉力 N= 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=，滿足要求！ ，混凝土局部承壓計算如下 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 : N ≤ (b2πd2/4)fcc 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 16mm； b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長， b=5 d=80mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 =； (b2πd2/4)fcc=(162/4)N= 經(jīng)過計算得到公式右邊等于 kN，大于錨固力 N= kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 十四、腳手架配件數(shù)量匡算 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應構(gòu)架時變化需要， 因此按匡算方式來計算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算： L = 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的 拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為 σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=(15716 4/( 50 2)) 1/2 =； 實際拉環(huán)選用直徑 D=16mm 的 HPB235的鋼筋制作即可。 得到： [Fg]=Ru＝ 。 α＝ ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1= kN； RU2= kN； 十二、拉繩的強度計算 鋼絲拉繩 (支桿 )的內(nèi)力計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= kN 選擇 6 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強度 1700MPa，直徑 。 m； 最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 141000 )+ 103 / 2610 = N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 16號工字鋼 ,計算公式如下 σ = M/φbWx ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)： 查表《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 (GB5001720xx)得， φb=2 由于 φb大于 ，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 (GB5001720xx)附表 B，得到 φb值為 。 m) 31 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN； R[4] = kN。 本方案中，腳手架排距為 900mm，內(nèi)排腳手架距離墻體 300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 300mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I = 1130 cm4，截面抵抗矩 W = 141 cm3，截面積 A = cm2。 由以上計算得到 Nl = 12 kN，滿足要求！ 29 連墻件扣件連接示意圖 九、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的 水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。Aμsω0 27 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： ω0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值為 : Wk = = kN/m2； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw = 七、立桿的穩(wěn)定性計算 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk= 吊環(huán)強度計算公式為： σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》規(guī)定 [f] = 50 N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于 [Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算 ,A=； 選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =(2 [Fg]/[f]/π) =（ 2 103/50/） = mm。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： [Fg]=aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 經(jīng)過計算得到 a1=arctg[(+)]= a2=arctg[]= 卸荷處立桿軸向力為： P1 = P2 = 13/28 = kN； 26 kx為不均勻系數(shù)，取 各吊點位置處內(nèi)力計算為 (kN)： T1 = P1/sina1 = T2 = P2/sina2 = G1 = P1/tana1 = G2 = P2/tana2 = 其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。 在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷 1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3 2/2 = kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ = + = kN； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 2/2= kN； 小橫桿的自重標準值 : P2 = ； 腳手板的自重標準值 : P3 = ； 活荷載標準值 : Q = 3 /2 = kN； 荷載的設計值 : R= (++)+ = kN； R kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 五、腳手架立桿荷載的計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 m ； 最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = kN 大橫桿的自重標準值： p1= = kN； 腳手板的自重標準值： P2= (2+1)= kN； 活荷載標準值： Q=3 (2+1) = kN； 集中荷載的設計值 : P= (+)+ = kN； 23 小橫桿計算簡圖 算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = ql2/8 Mqmax = 計算公式如下： νmax = ( + )/100EI 其中：靜荷載標準值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷載標準值 : q2= Q = kN/m； 最大撓度計算值為： ν = 15004/(100105107800)+15004/(100105107800) = mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算 根據(jù) JGJ13020xx第 ，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max = 支座最大彎距為 M2max= = kN 大橫桿的自重標準值 :P1= kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2= (2+1)= kN/m ； 活荷載標準值 : Q=3 (2+1)= kN/m； 靜荷載的設計值 : q1= + = kN/m； 活荷載的設計值 : q2= = kN/m； 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設計荷載組 合簡圖 (支座最大彎矩 ) 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 二、大橫桿的計算 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ13020xx)第 ，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 第九章 腳手架的計算 一、參數(shù)信息 雙排腳手架搭設高度為 28 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 ，立桿的橫距為 ，立桿的步距為 m； 內(nèi)排架距離墻長度為 m； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫 桿根數(shù)為 2 根； 腳手架沿墻縱向長度為 m； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 m，水平間距 3 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 19 施工均布荷載 (kN/m2):；腳