【正文】 驗算臺階處得沖切h0=32545=280mFbl=（()） ==11430++2=，臺階處沖切滿足要求。247。247。247。單獨基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)計算（1） 基礎(chǔ)高度確定擬取基礎(chǔ)高度h=650mm，采用二級臺階，每級高325mm，基礎(chǔ)長向臺階寬為350mm，基礎(chǔ)寬度方向臺階寬度：第一級350mm，第二級325mm。+247。 =?m（3）基礎(chǔ)底面尺寸柱2底荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合近似取標(biāo)準(zhǔn)值控制內(nèi)力荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合Mmax控制Fk==Mk==Qk=2/=Nmax控制Fk= Mk== Qk=按Nmax控制柱2底部荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合估計基礎(chǔ)底面積 A =~=~取A ==4m2計算基底壓力（1）Nmax控制平均基底壓力pk =+20=最大最小基底壓力e=++204=52mmeb=52200016pkmaxkmin =177?；A(chǔ)底面置于持力層下150mm基礎(chǔ)埋深：?；A(chǔ)類型：剛勁混凝土擴展基礎(chǔ)。焊縫承受剪力V=，彎矩M=?m 牛腿腹板上角焊縫的有效截面積為Aw=231=全部焊縫對x軸的慣性矩為Ix=11225+25+2+11211+11]2+1123132=翼緣焊縫最外邊緣的截面模量Ww1==翼緣和腹板連接處的截面模量Ww2==在彎矩作用下角焊縫最大應(yīng)力在翼緣焊縫最外邊緣，其數(shù)值為σf=MWw1=103=βfffw=200=244N/mm2由剪力引起的剪應(yīng)力在腹板焊縫上均勻分布，其值為：τf=VAw=102=ffw=200N/mm2在牛腿翼緣和腹板交界處，純在彎矩引起的正應(yīng)力和剪力引起的剪應(yīng)力，其正應(yīng)力為σf=MWw2=103=此處焊縫應(yīng)滿足σf39。設(shè)焊縫周圍為周邊圍焊，轉(zhuǎn)角處連續(xù)施焊，沒有起落引起的焊口缺陷。 e=400mm，e1=300mm，tw=10mm支承加勁肋計算長度h0=加勁肋外伸寬度bs≥h030+40=+40=，取bs=80mm厚度ts≥bs15=8015=，取ts=10mm15tw235fy=1510?235345=截面面積As=10+28010=2838mm2Iz=11210803+80104522+1121032 =106mm4iz=IzA=1062838=λz=h0iz==，按b類截面，Q345鋼，查表得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)φ=NφAs=2838=f=310N/mm2滿足要求加勁肋與腹板的角焊縫連接Σlw=2h02hf=220=ffw=200N/mm2則需要hf≥?ffw=200=構(gòu)造要求，hfmin===取hf=8mm（4） 連接計算吊車梁與牛腿連接采用設(shè)置長圓孔 牛腿上翼緣及下翼緣與柱地 連接焊縫均采用焊縫的對接焊縫，Q345鋼采用E50型焊條。=v=2KN 不需要設(shè)置抗剪鍵（1） 牛腿截面：焊接H形 Q345鋼在鋼牛腿與鋼柱連接位置處，鋼柱上對應(yīng)牛腿的翼緣位置設(shè)置水平加勁肋。基礎(chǔ)混凝土采用C30等級，fce=σmax=NBL+6MBL2=103400840+61064008402=+=fce=柱腳底板尺寸滿足要求。（3）確定底板厚度底板厚度由各區(qū)格最大彎矩計算確定.底板單位面積上的壓力為:σmax=NBL+6MBL2=103400840+61064008402=+= σmIn=NBL6MBL2=10340084061064008402= =按三邊支撐板計算彎矩 查書表63得 =M=qa2相應(yīng)區(qū)格內(nèi)的最大應(yīng)力為：所以M1=3002=對于區(qū)格II同區(qū)格I由此計算底板厚度t=6Mmaxf=6=，取板厚t=30mm。柱腳節(jié)點設(shè)計（左柱）柱腳節(jié)點設(shè)計（中柱）（1） 柱腳底板尺寸的初選柱腳底板長度：L=840mm柱腳底板寬度：B=400mm（2） 柱腳驗算柱1底面控制內(nèi)力 M=?m，N=，V=底板面積驗算：底板長度和寬度應(yīng)根據(jù)底板下的混凝土的抗壓強度確定。）)= =225=90KNNt2ewtw=103476=≈f=310N/mm2=%5%，在允許誤差范圍內(nèi)，可以接受。+178。+178。）)=NvNvb+NtNtb=+=+=滿足要求（2）端板厚度設(shè)計端板厚度t根據(jù)支撐條件確定 ew=47mm ef=45mm聯(lián)辦支承類端板（端板外伸）t≥6efewNtewb+2efef+ewf=6454710347250+24545+47295=取端板厚度t=18mm（3）節(jié)點域剪應(yīng)力驗算τ=Mdbdctc=10658060010=fv=180N/mm2 （4）構(gòu)件腹板強度驗算翼緣內(nèi)第二排一個螺栓的拉力設(shè)計值（）(2（ 178。+178。+178。n==在彎矩M、軸力N作用下，受力最大螺栓受力（）(2（ 178。= +=V39。n+My1Σyi2=+270103(1702+2702)4=+=NvNvb+NtNtb=+=+=滿足要求（2）端板厚度設(shè)計端板厚度t根據(jù)支撐條件確定 ew=47mm ef=45mm聯(lián)辦支承類端板（端板外伸）t≥6efewNtewb+2efef+ewf=6454710347250+24545+47295=取端板厚度t=18mm（3）構(gòu)件腹板強度驗算翼緣內(nèi)第二排一個螺栓的拉力設(shè)計值Nt1=N39。== ，在梁翼緣兩側(cè)各布置2排螺栓，共8個，為提高端板的承載能力，對外伸端板用加勁板加強（1）螺栓設(shè)計，螺栓預(yù)拉力P=190KN，連接表面噴丸，端板采用Q345鋼，抗滑移系數(shù)μ=，則每個螺栓的抗剪承載力為：Nvb==1190=抗拉承載力為：Ntb==190=152KN在剪力作用下，每個螺栓受力Nv=V39。螺栓群布置如下： M=?m，N=，V=由于連接面不垂直于橫梁，故N、V數(shù)值應(yīng)修正為垂直于連接面的數(shù)值N39。+（Nv/）178。+178。+178。n==在彎矩M、軸力N作用下，受力最大螺栓受力 Nt=（）(2（ 178。==V39。=5806103=Vmax=Vd=所以，抗剪滿足要求（5）梁跨中截面強度驗算梁跨中截面的彎矩、剪力、軸力、均遠(yuǎn)小于梁端，跨中截面與梁端截面相差不大，故梁跨中截面強度不必再驗算。（5）剛架平面外穩(wěn)定驗算平面外計算長度為屋蓋支撐間距l(xiāng)0y=6000mm幾面回轉(zhuǎn)半徑iy=λy=l0yiy==由b類截面，查表得φy=由于梁有端彎矩作用，但又橫向荷載作用βtx=整體穩(wěn)定系數(shù)φby=?fy235=?345235=按端部截面內(nèi)力驗算梁的平面外穩(wěn)定NφyA+βtxM1φbyW1x=7580+103=+=310N/mm2梁截面選擇H(600~450)250610 計算簡圖截面內(nèi)力組合梁4右截面Mmax=?m, N=, V=250610 截面特性Ix=，Iy=，Wx=，Wy=，ix=，iy=，Sx=，A=，（1）構(gòu)件寬厚比驗算翼緣部分bt=2506212=15235fy=15235345=腹板高厚比：h0tw=6002106=250235345=（2）腹板有效截面計算腹板邊緣最大正應(yīng)力σ1=MWx1+NA1=103+1038480= =σ2==腹板邊緣正應(yīng)力比值：β=σ2σ1==0腹板部分受壓腹板有效截面計算參數(shù)kσ=161+β2++1+β =+++=λρ=hw/=60020/=故,有效寬度系數(shù) ρ=1 ,全截面有效（3）構(gòu)件所承擔(dān)彎矩Me=Wef=103310=?mMeN=WefyNAe=1031038480106 =?mMmax=?mMeN=?m滿足抗彎要求（4）抗剪承載力驗算梁端截面最大剪力為Vmax=梁腹板上設(shè)置橫向加勁肋，a=1200mm屈曲系數(shù)kτ=+4/(1200580)2=λw=hwtw37kτ235fy===λwfv39。=[（]fv=[]180=Vd=hwtwfv39。（6）剛架平面外穩(wěn)定驗算平面外計算長度為屋蓋支撐間距l(xiāng)0y=6000mm截面回轉(zhuǎn)半徑iy=，λy=l0yiy==由b類截面，查表得φy=由于梁有端彎矩作用，但又橫向荷載作用βtx=整體穩(wěn)定系數(shù)φby=?fy235=?345235=按端部截面內(nèi)力驗算梁的平面外穩(wěn)定NφyA+βtxM1φbyW1x=8480+103=+=310N/mm2梁1右截面與梁2左截面用端板2拼接，梁2右截面與梁4左截面用端板3拼接，且梁2采用等截面，所以選一所受荷載內(nèi)力最大截面進行設(shè)計。===127N/mm2抗剪承載力設(shè)計值Vd=hwtwfv39。=8480+103 =+=f=310N/mm2平面內(nèi)整體穩(wěn)定滿足要求（7）剛架平面外整體穩(wěn)定驗算N0φyA+ηβtx?MxφbW1x≤fiy0=λy=ly0iy0==由b類截面 φy=，φb==?345235=柱有端彎矩和橫向荷載同時作用βtx=， η= 8480+103=+= f=310N/mm2所以，平面外穩(wěn)定滿足要求用同樣的方法可算得柱3；柱6滿足要求剛架柱截面計算完畢。=5806103=VmaxVd=所以抗剪承載力滿足要求（5）抗彎承載力(彎、剪、壓共同作用下)Vd===MeN=MeNWeAe=WefyNAe=1038480106 =?mMmax=?m?m故，滿足抗彎要求（6）剛架平面內(nèi)整體穩(wěn)定性驗算ix0=λx=lx0ix0==由b類截面，查得φx=參數(shù)NEx039。柱4:H600250610翼緣板自由外伸寬厚比：2506210=15235fy=15235345=腹板高厚比：6002106=250235345=剛架柱5采用等截面(抗剪考慮屈曲后強度) 柱截面計算簡圖（1）各截面控制內(nèi)力截面控制內(nèi)力柱5上截面Mmax=?m, N=, V=柱5下截面Mmax=?m, N=, V=（2）腹板有效截面計算柱5上截面腹板邊緣最大正應(yīng)力σ1=MWx1NA1=1038480= =σ2==腹板邊緣的正應(yīng)力比值β=σ2σ1==0腹板部分受壓,腹板有效截面計算參數(shù)kσ=161+β2++1+β =+++=λρ=hw/=60020/=故,有效寬度系數(shù) ρ=1 ,柱4上截面全截面有效柱5下截面腹板邊緣最大正應(yīng)力σ1=MWx1+NA1=1038480= =σ2=腹板邊緣的正應(yīng)力比值β=σ2σ1==0腹板部分受壓,腹板有效截面計算參數(shù)kσ=161+β2++1+β =+++=λρ=hw/=60020/=故,有效寬度系數(shù) ρ=1 ,柱4下截面全截面有效（3）柱的計算長度柱5平面內(nèi)計算長度，取柱的實際長度l0x=μ0l==柱5平面外計算長度,（4）抗剪承載力驗算考慮150僅有支座加勁肋,故屈曲系數(shù)kτ=參數(shù)λw=hw/tw37kτ235fy=60020/=λw=, fv39。（4）剛度計算λx=(l0i)max==λ=150λy=ly0iy0==λ=150所以，剛度計算滿足要求。==π2206103103=對有側(cè)移剛架βmx=由N0φxAe0+βmx?M1We11φxN0NEX039。===抗剪承載力設(shè)計值Vd=hwtwfv39。==π2206103=對有側(cè)移剛架βmx=由N0φxAe0+βmx?M1We11φxN0NEX039。===抗剪承載力設(shè)計值Vd=hwtwfv39。恒載活載風(fēng)載吊車荷載吊車1吊車2左風(fēng)右風(fēng)左Dmax右Dmax左Tmax右Tmax左Dmax右Dmax左Tmax右Tmax123456789101112柱1柱底彎矩M軸力N 剪力V