【正文】 104 = fmax= f/A+ f//A=+ = fmax/L= [f/L]=1/250= 剛度 滿足 . 。 105179。 （ 3300/1300） ]/6179。 3002179。 104 = f//A=2Nb2L/6EI（ 3β）式中β =b/L f//A=[2179。 105179。 13003/3179。 179。 100/185=㎝ 2=㎜ 2[f]滿足要求。 =178。 +2179。 =2179。 103滿足 挑梁工 18 內(nèi)力計算 假定未拉鋼絲索情況按懸挑梁計算： Mmax=2N179。 3000=179。 fmax= f’ 1+ f” 1=+=㎜。 198179。 179。 34179。 104 = ㎜ f” 1=179。 105179。 30003/100179。 179。 1000/100=㎜ 2 [f]=205N/㎜ 2滿足。 m f= MB/W f=(179。 32= KN178。 m 項目總部基地 腳手架 專項 施工 方案 建設（集團）有限公司 31 均布荷載作用下 查表 37 M‘ ’ B=179。 179。 = （四）、構(gòu)件內(nèi)力計算： 次梁〖 10 內(nèi)力計算 按三跨連續(xù)梁計算 （ 1）、強度驗算 N= 計算簡圖 q=㎜。 （ 4）、荷載組合 N=179。 26= 靜荷載合計： ++= （ 3）、活荷載：按兩層裝飾計 2+2=4KN/㎡ 作用于一根立桿： 4179。 項目總部基地 腳手架 專項 施工 方案 建設（集團）有限公司 30 （ 3）、密目安全網(wǎng)、鋼板網(wǎng)自重 ㎡ 作用在一根立桿上（外立桿）的荷重 179。 =㎡ 作用在一根立桿上荷重 179。 （ 1）、每根立桿承擔結(jié)構(gòu)自重 查表 A1 179。 水平桿步距 米 外掛密目安全網(wǎng) 施工荷載 2+2+4179。 （二）、材料參數(shù)： 工 18 〖 10 Φ 48*（鋼管） 截面積 A= ㎝ 2 ㎝ 2 ㎝ 2 截面模量 W=185 ㎝ 3 ㎝ 3 ㎝ 3 慣性矩 I=1660 ㎝ 4 198 ㎝ 4 ㎝ 4 彈性模量 E=*105N/㎜ 2 *105N/㎜ 2 *105N/㎜ 2 自重 G=鋼絲繩Φ 15 規(guī)格 6179。 經(jīng)過計算得到 Nl= kN，滿足要求 ! 七、懸挑梁的受力計算 ：詳懸挑架承力體系結(jié)構(gòu)計算書 懸挑架承力體系結(jié)構(gòu)計算書 (一 )、承力體系組成： 懸挑架承力體系布設于每個架設單元的底部層。179。179。A179。 Wk179。)= N/mm 2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ： N = kN； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù) ： K = ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： U = 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定： lo = m； Lo/i = ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ, 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 項目總部基地 腳手架 專項 施工 方案 建設（集團）有限公司 27 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] = N/mm2； σ = (179。 179。 179。 = kN； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 179。 + 179。 = kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = NG+179。 = kN/m2； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = += 179。 179。 179。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 179。 179。 4179。 179。 = kN； (2)腳手板 的自重標準值 (kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為 項目總部基地 腳手架 專項 施工 方案 建設（集團）有限公司 24 NG2= 179。 四、腳手架荷載標準值 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 (+)+179。 179。 179。 ) = mm； 最 大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = + = mm； 小橫桿的最大撓度小于 ()= 與 10 mm,滿足要求 !； 三、扣件抗滑力的計算 : 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): 項目總部基地 腳手架 專項 施工 方案 建設（集團）有限公司 23 R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值 : P1 = 179。 179。 179。 179。 105179。 (384179。10 6/= N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 N/mm2,滿足要求！ 項目總部基地 腳手架 專項 施工 方案 建設（集團）有限公司 22 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : Vqmax=5179。 ； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = 179。 = kN； 項目總部基地 腳手架 專項 施工 方案 建設（集團）有限公司 21 小橫桿 計算簡圖 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = 179。 (2+1) = kN； 荷載的計算值 : P=179。 (2+1)= kN； 活荷載標準值： Q=179。 = kN； 腳手板的荷載標準值： P2=179。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 ) = mm； 腳手板 ,縱向、受彎構(gòu)件的容許撓度為 l/150與 10 mm 請參考規(guī)范表 。 179。 179。 105179。 (100179。 滿足要求 : 最大