【正文】 附錄一 近似熱力過程曲線 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 29 附錄二 高壓加熱器剖面圖 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 30 附錄三 600MW 機組系統(tǒng)結構性示意圖 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 31 8號7號6號5號4號3號2號1號前置泵 給水泵鍋 爐高壓缸中壓缸低壓缸低壓缸發(fā)電機 。 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 28 特別感謝我的家人，他們是我精神的依靠和前進的動力，正是由于他們的關愛、理 解、奉獻與支持我才得以順利完成學業(yè)。誨人不倦又能緊密結合生產(chǎn)實際，深入淺出，特在此向劉老師表示衷心的感謝 ! 另外，我要感謝同組的董昭、吳超林、郭雅冬以及張軍等同學。在論文設計的 過程中，無論是布置參考資料的收集閱讀，還是論文的提綱組織、撰寫、修改、審查和定稿，都花費了劉老師許多精力和寶貴時間。 參考文獻 [1] 葉濤 主編 熱力發(fā)電廠 中國電力出版社 [2] 華東 六省一市電機工程學會 編 汽輪機設備及系統(tǒng) 中國電力 出版社[3] 黃樹紅主 編 汽輪機原理 中國電力出版社 [4] 馮俊寶編 電力專業(yè)英語 中國電力出版社 [5] 史美中、王中錚 編 熱交換器原理與設計 東南大學 出版社 [6] 楊世明 陶文銓編著 傳熱學 高等教育出版社 [7] 王曉墨 陳維漢等編 傳熱學 華中科技大學出版社 [8] 馮慧雯 主編 汽輪機課程設計指導書 華中科技大學出版社 [9] 林萬超 主 編 火電廠熱力系統(tǒng)節(jié)能理論 西安交通大學出版社 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 27 [10] 劉正林等編 最新 C語言程序設計教程 華中科技大學出版社 致 謝 本論文是在指導教師劉華堂教授的悉心指導下完成的。 3．在進行高壓加熱器的熱力設計時，主要困難在于確定傳熱系數(shù)，困難的原因是由于熱交換器傳熱面幾何形狀的復雜，沖刷傳熱面的條件多種多樣，流體溫度沿傳熱面變化很多以及傳熱面的非等溫性等。因此，其回熱系統(tǒng)的效率比其他600MW 機組的高。 Printf(“F=%f\n”,F)。 printf (“k=%f,t=%f,Q=%f\n”,k,t,Q)。t,amp。 scanf (“k=%f,t=%f,Q=%f\n”,amp。 u 因流量及每管程數(shù)已選定，則管內(nèi)流速為： 22214 5 3 .3 1 .9 /( 2 ) 7 9 0 .1 1 5 0 0 ( 0 .0 1 8 0 .0 0 4 )44mqu m snd????? ? ?? ? ? ? ? 則 eR 為： 5261 . 9 0 . 0 1 41 . 9 6 1 00 . 1 3 6 1 0e udR ? ?? ?? ? ? ??為紊流 系數(shù) 2? ： 0 . 8 0 . 4 5 0 . 8 0 . 40 . 0 2 3 0 . 0 2 3 ( 1 . 9 6 1 0 ) 0 . 8 6 2 1 5 . 5u e rN R P? ? ? ? ? ? 因此， 22 2 0 . 6 1 22 1 5 . 5 8 2 4 4 . 40 . 0 1 6uN d?? ? ? ? ?2/( )W m c? （ 6）傳熱系數(shù) K 1211 1 7 9 0 . 51 1 1 13 8 6 5 . 2 8 2 4 4 . 4K ? ? ?????2/( )W m c? 根據(jù) K 校核原設定的 wt ： 由 21 7 9 0 . 5 2 8 . 1 5 0 3 1 3 . 1 /mq K t W m? ? ? ? ? 由 1 ( ) 3 8 6 5 .2 ( 2 7 2 .7 2 6 0 ) 4 9 0 8 8 .1swq t t? ? ? ? ? ? ?2/Wm 兩者相差 %，誤差較小，故前述壁溫合理。 2．計算換熱系數(shù) 1? ： 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 23 28 0 .2 51 0 .7 2 5 ( )()swgrn d t t????? ? = 2 8 3 0 . 2 547 6 5 . 4 0 . 5 8 9 9 . 8 1 1 5 8 6 . 6 1 00 . 7 2 5 ( )6 0 0 . 0 1 8 1 . 0 1 2 1 0 ( 2 7 2 . 2 2 6 0 )?? ? ? ?? ? ? ? = 2/( )W m c? （ 5）水側(cè)換熱系數(shù) 2? ，因蒸汽側(cè)位飽和溫度，且水和蒸汽的平均溫度差已確定，故水的平均溫度為： 39。因蒸汽側(cè) 1? 一般均大于水側(cè) 2? ，故壁溫 wt 應接近蒸汽溫度。 39。22t 2 4 0 . 6 2 7 0 . 4t 2 5 5 . 522m t??? ?? ? ?c? ， 查水蒸汽物性參數(shù)表得：水的比熱 Pc? （ Kg c? ），故 39。選定管子外徑 d=18mm，管子壁厚為 ? =2mm，內(nèi)徑2d =14mm。2t = c? ,流量為2 /mq K g s? ，流出水溫度為 2t??? c? ， 加熱蒸汽絕對壓力為 p = 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 22 Mpa， 疏水出口溫度 1t?? = c? （ 1）選定 8 號高壓加熱器熱器的部分結構參數(shù) 初步選定管程 z =2，每管程有 1n =1500 根管，總的管子根數(shù)為 tn =3000根管。因此，上述方程中共有 8個變量，必須給定其中的五個變量才能進行計算。 39。111 ttcqm ??? ， 39。39。 不論是順流還是逆流，對數(shù)平均溫差可統(tǒng)一用以下計算式表示： ???????????????m i nm a xm i nm a xln tttttm 式中， mt? 為平均對數(shù)溫差； maxt? 、 min 2st t t ??? ? ? 分別為加熱器中最大傳熱溫差和最小傳熱溫差。所謂平均溫差法，是指在加熱器換熱過程中，蒸汽沿流程放出熱量溫度不斷下降，給水沿流程吸熱而溫度上升，且蒸汽和給水間的溫差沿流程是不斷變化的。 5 高壓加熱器熱力設計 通常用的加熱器熱計算的方法有兩種：平均溫差法和傳熱單元數(shù)法。積聚在殼體底部的疏水，經(jīng)端板底部的吸水口進入疏水冷卻段，在一組隔板的引導下向上流動，最后從位于該段頂部殼體側(cè)面的疏水管疏出。蒸汽首先進入過熱蒸汽冷卻 段，在隔板的引導下曲折流動，把大部華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 21 分過熱度所含熱量傳遞給主凝結水，到出口時，蒸汽已接近飽和狀態(tài)，但仍然有少量的過熱度。 在該機組的回熱系統(tǒng)中， 8 號高壓加熱器采用的是管板 U形管表面式回熱加熱器，它結構緊湊、省材料、流動阻力小、換熱效率高。殼體中部設有滾動支承，供檢修時抽出殼體用。 圖 41 是哈爾濱第三電廠高壓加熱器的結構示意圖。當過熱蒸汽由進口進入殼體后即可將上部主螺管內(nèi)的給水加熱，蒸汽凝結為水后，凝結的熱水又可將下部疏冷螺管內(nèi)的部分給水加熱，被利用后的凝結水經(jīng)疏水出口被疏流出體外。 對于 600Mw機組，高壓給水系統(tǒng)設計為一個大旁路或三個小旁路，各級高壓加熱器采用疏水逐級自流至除氧器；運行中由于給水壓力、溫度較高且系統(tǒng)性較強，因 此給水加熱器的合理設計將嚴重影響機組的安全經(jīng)濟性，尤其高壓加熱器能否正常運行是給水設計溫度的直接保證，從而對提高機組效率和保證出力存在直接的影響。 高壓加熱器能否正常投入運行，對 火力發(fā)電廠汽輪機組的經(jīng)濟性和出力有很大影響，隨著火力發(fā)電機組向大容量、高參數(shù)發(fā)展，高壓加熱器承受的給水壓力和溫度相應提高；在運行中還受到機組負荷突變、給水泵故障、旁路切換等現(xiàn)象而引起的壓力和溫度驟變，這些都會給加熱器帶來損害。 新汽量計算及功率校核 根據(jù)抽汽做功不足多耗新汽的公式來計算 D0 D0 = D0c /β = D0c /(1－ ?81 jjY?