唐山松下電器公司辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)(參考版)
2024-09-01 20:51本頁(yè)面
【正文】 ρ =1701/300 465=1%ρ min=%，又 As， / As =1256/1701=， 滿足梁的抗震構(gòu)造要求。 考慮兩支座處： 將下部跨間截面的 4Ф 20 鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋， 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 32 As， =1256mm2，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋 As，即支座 A上部， as=[M fy， As， (h0a， )]/（ fcmbf， h02） =[ 106360 1256 (46535) ]/（ 300 4652） = ξ =1 a21? =2a， /h0= 可近似取 As=M/[fy（ h0a， ） ]= 106/[360（ 46535） ]= mm2 實(shí)配鋼筋 3Ф 20+2Ф 22， As=1701 mm2。 ρ =1256/(300 465)=%ρ min=%，滿足要求。 m 屬第一類(lèi) T形截面。 m 當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)， 翼緣計(jì)算寬度 bf， 按跨度考慮，取 bf， =l/3=， 梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB400 級(jí)熱扎鋼筋，（ fy=fy， =360N/mm2）， h0=ha=50035= 465mm，因?yàn)? a1fcm bf， hf， （ h0 hf， /2） = 1670 120（ 465120/2） = m rRE MB= = KN m rRE MA= = KN 表 321 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 27 層次 截面 內(nèi)力 SGk SQk SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 五層 柱頂 M （ ） N （ ） 柱底 M （ ） N （ ） 四層 柱頂 M （ ） N （ ） 柱底 M N （ ） 三層 柱頂 M N （ ） 柱底 M N （ ） 二層 柱頂 M N （ ） 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 28 柱底 M N （ ） 一層 柱頂 M N （ ） 柱底 M N （ ） 表 322橫向框架 A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱 頂 柱底 γ RE（Σ Mc=η cΣ Mb） γ REN 表 323橫向框架 A 柱剪力組合與調(diào)整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[（ SGk+）+] + + V=γ Re[η vc（ M bc +M lc） /hn ] 1 2 5 () 4 () 3 2 1 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 29 表 324橫向框架 B 柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk SQk SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + +1.4SQk Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 五層 柱頂 M (） N (） 柱底 M (） N （ ） 四層 柱頂 M () N () 柱底 M N () 三層 柱頂 M N () 柱底 M N () 二層 柱頂 M N () 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 30 柱底 M N () 一層 柱頂 M N () 柱底 M N () 表 325 橫向框架 B 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（Σ Mc= η cΣ Mb） γ REN 表 326 橫向框架 B 柱剪力組合與調(diào)整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[（ SGk+）+] + + V=γ Re[η vc（ M bc + M lc） /hn ] 1 2 5 （ ） 4 （ ） 3 2 1 212． 24 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 31 梁正截面強(qiáng)度設(shè)計(jì) 梁的正截面受彎承載力設(shè)計(jì) 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。 MEA MEB MGA MGB AR BR 圖 11 圖中： GBGAMM , —— 重力荷載作用 下梁端彎矩； EBEA MM , —— 水平地震作用下梁的彎矩； BARR, —— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端彎矩。 彎矩分配 21312112316)21(121BCBCBCABABlgMaaagglgM??????????? 表 31 恒載產(chǎn)生的固端彎矩計(jì)算 層次 AB 跨 BC跨 均布荷載 均布荷載 MAB=MBA （ ） MBC=MCB （ ） 5 4 3 2 1 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 20 表 315 活載產(chǎn)生的固端彎矩計(jì)算 層次 AB 跨 BC跨 均布荷載 均布荷載 MAB=MBA （ ） MBC=MCB （ ） 5 （ ） （ ） 4 3 2 1 恒載和活載作用下彎矩的計(jì)算過(guò)程如下表： 表 316恒載作用下彎矩的計(jì)算過(guò)程 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 ` 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 21 圖 恒載作用下框架彎矩圖（ ） 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 22 表 317活載作用下彎矩的計(jì)算過(guò)程 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 ` 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 23 (2. 94)(3. 68)()(7. 14)(5. 17)(3. 45)(0. 36)5. 22(4 .25) 8( ) ( )(7. 74) 1(10. 63) 圖 活載作用下框架彎矩圖（ ） 梁端剪力及柱軸力計(jì)算 、恒載作用下 ： 梁端剪力 mq VVV ?? （ ） 式中： Vq—— 梁上荷載引起的剪力之和， 21lqVq ? Vm—— 梁端彎矩引起的剪力， l MMVm 右左 ?? 柱軸力 PVN ?? （ ） 河北聯(lián)合大學(xué)輕工學(xué)院 24 式中：Ｖ —— 梁端剪力； Ｐ —— 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重 恒載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表 18； 活載作用下梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表 19。 m） 5 （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） 24 1 矩 固端彎矩計(jì)算 將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表。 第三章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)部分 19 表 313橫向框架活載匯總表 層次 q2 （ KN/m） q2， （ KN/m） P1 （ KN） P2 （ KN） M1 （ KN m） M2 （ KN m M2=P2e2= = KN m M2=P2e2= = KN m M2=P2e2= = KN m M2=P2e2= = KN m M2=P2e2= = m 對(duì)于第 1層， 柱子 為 600mm 600mm，其余數(shù)據(jù)同 24 層，則 q1= KN/m q1， =q和 q2， 分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 q2= KN/m q2， = KN/m P1=（ +） + + 3+ ( 2)+ 2= KN P2=（ ++） + + 3+ ( 2)+ 2= KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2= KN m 對(duì)于 24層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第 4層。 q2= 3= KN/m q2， = =P P2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重和女兒墻等重力荷載，計(jì)算如下： 第三章
教學(xué)課件相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1