【正文】 ]，所以該混凝土能承受上部腳手架傳來的荷載。]， |M239。 m； 所以有： M1 [M1]； M2[M2]， |M139。]= M2u39。= (9020)/1000000= m； [M139。) γs 截面內力臂系數， γs=， ξ=Asfy/(α1bh0) fy 鋼筋抗拉強度標準值； As受拉鋼筋總面積； h0 計算單元截面有效高度，短跨方向取 h20mm，長跨方 向取 h30mm，其中 h是板厚； [M1]= M1U= { [ ( 1000 90 )]} 90/1000000=受壓區(qū)鋼筋總面積； χ 混凝土受壓區(qū)高度， χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy39。 縱向受壓鋼筋合力點至受 壓區(qū)邊緣的距離默認取 20mm； fc 混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy39。)(當 χ2αs39。(h0αs39。=； 依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為： Mu=α1γsfyAsh0 Mu=α1fcbχ(h0χ/2)+fy39。=； 根據公式計算所得： M1= =； M2=； M139。= QB/2=； 四邊鉸支： mq1=； mq2=； 四邊固定： m1=； m2=； m139。地基承載力滿足要求！ 江 蘇蘇中建設集團 扣件式 鋼管 落地腳手架施工方案 26 九、混凝土板強度驗算 根據混凝土設計規(guī)范驗算： 單根立桿傳遞荷載代表值 (kN)： NL=NGD+NGS+NQ=++=； 混凝土板活荷載設計值 (kN/m2)： QB= [2 NL/(La Lb) (Lb Bc)/( Bc Bl)+Qk]=[( ) ( )/( )+0]=； 混凝土板恒載設計值： (kN/m2)： GB= h0/1000 25=； GB39。 由以上計算得到 Nl = 8kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接 示意圖 八、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg=fgk kc=120 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數： kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p=N/A = kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N= (NGD+NGS)+ NQ= (+)+ =； 基礎底面面積 ： A= m2 。Aμsd= ； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i= cm； 計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302020)表 ： k= ； 計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302020)表 ： μ= ； 計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定： l0= m； 長細比 : L0/i=196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A= cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205N/mm2； 考慮風荷載時 σ=(424)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ=(424)=； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 2. 架體底部立桿穩(wěn)定性計算。 m； 1. 主立桿變截面上部單立桿穩(wěn)定性計算。ω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： ω0=； μz 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： μz= ， ； μs 風荷載體型系數：取值為 ； 經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為 : Wk1= =； Wk2= =； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 分別為 : Mw1= 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=s=+= + =； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩(wěn)定性。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2 2/2=； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 Nd= NGD+ = + = ； Ns= NGS+ = + = ； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。靜荷載標準值包括以下內容： D表示單立桿部分， S表示雙立桿部分。 m； 最大應力計算值 σ=M / W=106/4490=； 小橫桿的最大彎曲應力 σ =205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : νqmax=5ql4/384EI νqmax=510504/(384105107800)= mm ； 大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=++=； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : νpmax=Pl(3l2 4l2/9)/72EI νpmax=1050(310502410502/9 ) /(72105107800)= mm； 最大撓度和 ν=νqmax + νpmax=+= mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 。 m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax=Pl/3 Mpmax= 用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫 桿的最大彎矩和變形。 m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max(106,106)/4490=； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 跨中最大彎距計算公式如下 : M1max= + 跨中最大彎距為 M1max= + =將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 一、參數信息 雙排腳手架搭設高度為 m， 20米以下采用雙管立桿， 20米以上采用單管立桿； 搭設尺 寸為：橫距 Lb為 ，縱距 La為 ，大小橫桿的步距為 m； 內排架距離墻長度為 ； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用扣件連接； 江 蘇蘇中建設集團 扣件式 鋼管 落地腳手架施工方案 18 連墻件連接方式為單扣件； 施工均布活荷載標準值 :；腳手架用途 :裝修腳手架； 同時施工層數 :2 層； 本工程地處江蘇無錫，基本風壓 ； 風 荷載高度變化系數 μz，計算連墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取 ，風荷載體型系數 μs 為 ； 每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設施與安全網 (kN/m2):； 腳手板類別 :竹笆片腳手板；欄桿擋板類別 :竹笆片腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值 (kN/m):； 腳手板鋪設總層數 :13； 單立桿腳手板鋪設層數 :0； 地基土 類型 :素填土；地基承載力標準值 (kPa):； 立桿基礎底面面積 (m2):；地基承載力調整系數 :。 本工程由無錫金太湖房地產開發(fā)有限公司投資建設，上海聯創(chuàng)設計有限公司設計，地質勘察，常州建工 監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān)理，江蘇蘇中建設集團股份有限公司組織施工；由鐘文龍擔任項目經理， 現場項目經理王其宏， 陳永華擔任技術負責人。謹防非施工人員進入。 江 蘇蘇中建設集團 扣件式 鋼管 落地腳手架施工方案 17 第六節(jié)、勞動力計劃 一、專職安全生產管理人員 搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應加強安全監(jiān)控力度，現場設定若干名安全監(jiān)控員。比較普遍采用的管理辦法有兩種 1) 由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養(yǎng)，減少丟失和損耗； 2) 由材料部門集中管理，實行租賃制。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞； (5) 腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內； (2) 彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換； (3) 做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐 處理，鋼管外壁在濕度較大地區(qū)（相對濕度大于 75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區(qū)可兩年涂刷一次。 日常維護管理要求 (1) 使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。安全網應按規(guī)定搭設和拆除； (7) 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿； (8) 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準； (9) 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施； (10) 在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守； 江 蘇蘇中建設集團