【正文】 圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工 程字書寫，不準用徒手畫 3）畢業(yè)論文須用 A4 單面打印，論文 50頁以上的雙面打印 4）圖表應繪制于無格子的頁面上 5）軟件工程類課題應有程序清單，并提供電子文檔 1）設計（論文） 2）附件：按照任務書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復印件）次序裝訂 。 ：任務書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復印件）。 涉密論文按學校規(guī)定處理。 作者簽名： 日期： 年 月 日 學位論文版權(quán)使用授權(quán)書 本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構(gòu)送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。 作者簽名： 日 期： 33 學位論文 原創(chuàng)性聲明 本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。再次，感謝指導老師給予的幫助，謝謝老師！ 31 參考文獻 [1] 國家質(zhì)量技術監(jiān)督局， GB1502020《鋼制壓力容器》，中國標準出版社， 2020 [2] 國家質(zhì)量技術監(jiān)督局，《壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程》，中國勞動社會保障出版社， 1999 [3] 全國化工設備設計技術中心站，《化工設備圖樣技術要求》， 2020， 11 [4] 鄭津洋、董其伍、桑芝富，《過程設備設計》，化學工業(yè)出版社， 2020 [5] 黃振仁、魏新利，《過程裝備成套技術設計指南》，化學工業(yè)出版社， 2020 [6] 國家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設計院，《化工工藝設計手冊》，化學工業(yè)出版社，1996 [7] 蔡紀寧主編，《化工設備機械基礎課程設計指導書》 ，化學工業(yè)出版社， 2020年 32 畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明 原創(chuàng)性聲明 本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文），是我個人在指導教師的指導下進行的研究工作及取得的成果。 在這次設計過程中，體現(xiàn)出自己單獨設計 容器 的能力以及綜合運用知識的能力，體會了學以致用、突出自己勞動成果的喜悅心情，從中發(fā)現(xiàn)自己平時學習的不足和薄弱環(huán)節(jié)，從而加以彌補。首先，都是要先進行應力分析，從而對壓力容器的各部件的設計。 我今天認真的進行課程設計，學會腳踏實地邁開這一步，就是為明天能穩(wěn)健地在社會大潮中奔跑打下堅實的基礎 。 課程設計是我們專業(yè)課程知識綜合應用的實踐訓練，著是我們邁向社會，從事職業(yè)工作前一個必不少的過程 。壓力容器由于密封、承壓及介質(zhì)等原因，容易發(fā)生 爆炸 、燃燒起火而危及人員、設備和財產(chǎn)的安全及污染環(huán)境的事故。壓力容器一般由筒體、 封頭 、 法蘭 、密封元件、開孔和接管、支座等六大部分構(gòu)成容器本體。 30 結(jié)束語 壓力容器的用途十分廣泛。 29 開孔補強計算 計算單位 接 管 : , φ 530 9 計算方法 : 等面積補強法，單孔 設 計 條 件 簡 圖 計算壓力 pc MPa 設計溫度 50 ℃ 殼體型式 圓形筒體 殼體材料 名稱及類型 Q345R(正火 ) 板材 殼體開孔處焊接接頭系數(shù) φ 1 殼體內(nèi)直徑 Di 1200 mm 殼體開孔處名義厚度 δ n 12 mm 殼體厚度負偏差 C1 mm 殼體腐蝕裕量 C2 2 mm 殼體材料許用應力 [? ]t 170 MPa 接管實際外伸長度 300 mm 接管實際內(nèi)伸長度 0 mm 接管材料 16Mn(熱軋 ) 接管焊接接頭系數(shù) 1 名稱及類型 管材 接 管腐蝕裕量 2 mm 補強圈材料名稱 Q345R(正火 ) 凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離 mm 補強圈外徑 840 mm 補強圈厚度 6 mm 接管厚度負偏差 C1t mm 補強圈厚度負偏差 C1r 0 mm 接管材料許用應力 [? ]t 163 MPa 補強圈許用應力 [? ]t 170 MPa 開 孔 補 強 計 算 殼體計算厚度 δ mm 接管計算厚度 δ t mm 補強圈強度削弱系數(shù) frr 1 接管材料強度削弱系數(shù) fr 開孔直徑 d mm 補強區(qū)有效寬度 B 1036 mm 接管有效外伸長度 h1 mm 接管有效內(nèi)伸長度 h2 0 mm 開孔削弱所需的補強面積 A 3585 mm2 殼體多余金屬面積 A1 1599 mm2 接管多余金屬面積 A2 mm2 補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積 A3 64 mm2 A1+A2+A3=2030 mm2 ，小于 A，需另加補強。 28 開孔補強計算 計 算單位 接 管 : , φ 25 3 計算方法 : 等面積補強法，單孔 設 計 條 件 簡 圖 計算壓力 pc MPa 設計溫度 50 ℃ 殼體型式 橢圓形封頭 殼體材料 名稱及類型 Q345R(正火 ) 板材 殼體開孔處焊接接頭系數(shù) φ 1 殼體內(nèi)直徑 Di 1200 mm 殼體開孔處名義厚度 δ n 12 mm 殼體厚度負偏差 C1 mm 殼體腐蝕裕量 C2 2 mm 殼體材料許用 應力 [? ]t 170 MPa 橢圓形封頭長短軸之比 接管實際外伸長度 100 mm 接管實際內(nèi)伸長度 0 mm 接管材料 16Mn(熱軋 ) 接管焊接接頭系數(shù) 1 名稱及類型 管材 接管腐蝕裕量 2 mm 補強圈材料名稱 Q345R(正火 ) 凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離 mm 補強圈外徑 50 mm 補強圈厚度 6 mm 接管厚度負偏差 C1t mm 補強圈厚度負偏差 C1r 0 mm 接管材料許用應力 [? ]t 163 MPa 補強圈許用 應力 [? ]t 170 MPa 開 孔 補 強 計 算 殼體計算厚度 δ mm 接管計算厚度 δ t mm 補強圈強度削弱系數(shù) frr 1 接管材料強度削弱系數(shù) fr 開孔直徑 d mm 補強區(qū)有效寬度 B mm 接管有效外伸長度 h1 mm 接管有效內(nèi)伸長度 h2 0 mm 開孔削弱所需的補強面積 A mm2 殼體 多余金屬面積 A1 mm2 接管多余金屬面積 A2 mm2 補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積 A3 9 mm2 A1+A2+A3=131 mm2 ，小于 A，需另加補強。 27 開孔補強計算 計算單位 接 管 : , φ 57 計算方法 : 等面積補強法，單孔 設 計 條 件 簡 圖 計算壓力 pc MPa 設計溫度 50 ℃ 殼體型式 圓形筒體 殼體材料 名稱及類型 Q345R(正火 ) 板材 殼體開孔處焊接接頭系數(shù) φ 1 殼體內(nèi)直徑 Di 1200 mm 殼體開孔處名義厚度 δ n 12 mm 殼體厚度負偏差 C1 mm 殼體腐蝕裕量 C2 2 mm 殼體材料許用應力 [? ]t 170 MPa 接管實際外伸長度 150 mm 接管實際內(nèi)伸長度 30 mm 接管材料 16Mn(熱軋 ) 接管焊接接頭系數(shù) 1 名稱及類型 管材 接管腐蝕裕量 2 mm 補強圈材料名稱 Q345R(正火 ) 凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離 mm 補強圈外徑 130 mm 補強圈厚度 6 mm 接管厚度負偏差 C1t mm 補強圈厚度負偏差 C1r 0 mm 接管材料許用應力 [? ]t 163 MPa 補強圈許用應力 [? ]t 170 MPa 開 孔 補 強 計 算 殼體計算厚度 δ mm 接管計算厚度 δ t mm 補強圈強度削弱系數(shù) frr 1 接管材料強度削弱系數(shù) fr 開孔直徑 d mm 補強區(qū) 有效寬度 B mm 接管有效外伸長度 h1 mm 接管有效內(nèi)伸長度 h2 mm 開孔削弱所需的補強面積 A mm2 殼體多余金屬面積 A1 mm2 接管多余金屬面積 A2 mm2 補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積 A3 mm2 A1+A2+A3=204 mm2 ，小于 A，需另加補強。62e6 124 ??? L FRKbF MPa 應力校核 |?5| [? ]t = 170 合格 |?6 | [? ]t = 合格 |?’6 | [? ]t = MPa 24 有加強圈圓筒 加強圈參數(shù) 加強圈材料 , e = mm d = mm 加強圈數(shù)量 , n = 個 組合總截面積 , A0 = mm2 組合截面總慣性矩 , I0 = mm4 設計溫度下許用應力 ? ??Rt ? MPa 加強圈位于 鞍座平面上 在鞍座邊角處圓筒的周向應力： ??? 080747 A FKI eFRKC m? MPa 在 鞍 座 邊 角 處 ，加 強 圈 內(nèi) 緣 或 外 緣 表 面 的 周 向 應 力 ： ? 8 5 7 0 8 0? ? ?C K R dFI K FAm MPa 有加強圈圓筒 加強圈靠近鞍座 橫 截 面 最 低 點 的 周 向 應 力 無墊板時，（ 或 墊 板 不 起 加 強 作 用 ） ? ?5 52?? ?kK Fbe 采用墊板時，（墊板起加強作用） ? ?? ? ?5 5 2? ? ? ?kK F be re MPa 在橫截上靠近水平中心線的周向應力： ??? 080747 A FKI eFRKC m? MPa 在橫截上靠近水平中心線處，不與筒壁相接的加強圈內(nèi)緣 或 外 緣 表 面 的 周 向 應 力 ： ? 8 5 7 0 8 0? ? ?C K R dFI K FAm MPa 加強圈靠近鞍座 鞍座邊角處點處的周向應力 無墊板 或墊板不起 加強 作用 L/Rm≥ 8 時 , ? ? ?6 2 6 24 32? ? ? ?Fb K Fe e MPa 無墊板 或墊板不起 加強 作用 L/Rm8時 , ? ? ?6 2 6 24 12? ? ? ?F b K FRLe me MPa 采用墊板時，（墊板起加強作用） L/Rm≥ 8 時 , ? ? ? ?? ? ? ? ?6 2 62 2432? ? ? ? ? ?F b K Fe re e re MPa 采用墊板時，（墊板起加強作用） L/Rm8時 , ? ? ? ?? ? ? ? ?6 2 6 2412? ? ? ? ? ?F b K FRLe reme2 re MPa 25 應力校核 |?5| [?]t = 合格 |?6 | [?]t = 合格 |?7 | [?]t = |?8 | [?]tR = MPa 鞍 座 應 力 計 算 水平分力 ?? FKF 9S N 腹板水平應力 計算高度 ???????? HRH ,31m in ms200 mm 鞍座腹板厚度 ?ob 6 mm 鞍座墊板實際寬度 b4? 200 mm 鞍座墊板有效寬度 ? ?b b br ? ?min ,4 2 200 mm 腹板水平應力 無 墊 板 或 墊 板 不 起 加 強 作 用 , ?9 0? ?FH bSS 墊板起加強作用 , ? ?9 0? ? ?FH b bSS r re MPa 應力判斷 ?9 23 [? ]sa = 合格 MPa 腹板與筋板組合截面