【正文】 42 ： （ 2）供風(fēng)管道計算 供風(fēng)管道采用環(huán)狀布置。 設(shè)計中取 EA=12% (2) 曝氣池 R—混合液需氧量， kg/h； 、 —修正系數(shù)； —壓力修正系數(shù)； C—曝氣池出口處溶解氧濃度， mg/L。 32 設(shè)計計算 設(shè)計參數(shù) 2 (1)水力停留時間 HRT： t=8 h (2) BOD5污泥負荷： 回流污泥濃度： 106 r SVI 式中 Xr—回流污泥濃度， mg/L； SVI—污泥指數(shù)，一般采用 120； r—系數(shù)，一般采用 r=； 106 120 (4) 污泥回流比： R=55% (5) 曝氣池混合液濃度： 33 式中 R—污泥回流比 Xr—回流污泥濃度， mg/L； (6) TN去除率 式中 —TN去除率， %； S1—進水 TN濃度， mg/L； S2—出水 TN濃度， mg/L； (7) V—反應(yīng)池總?cè)莘e， m3； Q—進水流量， m3/d，按最大流量計； t—總水力停留時間， h (2) 各段水力停留時間和容積 缺氧、厭氧、好氧各段 1 缺氧池 060 m3 5 34 3 好氧池 (3) 校核氮磷負荷 好氧段總氮負荷 求） 厭氧段總磷負荷 （符合要 （符合要求） (4) 單組反應(yīng)池容積 設(shè)反應(yīng)池 2組，單組池容 V單 (5) 反應(yīng)池總面積 式中 A—反應(yīng)池總面積， m2； h—反應(yīng)池有效水深， m； 設(shè)計中取 h=5m (6) 單組反應(yīng)池有效面積 式中 A1—每座曝氣池面積， m2； N—曝氣池個數(shù)，個； (7) 單組反應(yīng)池廊道長度 采用 5廊道推流式反應(yīng)池，第 1廊道為缺氧段，第 2廊道為厭氧段，后 3個廊道為好氧段，每個廊道寬取 ，則單組反應(yīng)池廊道長為 式中 L—單組反應(yīng)池廊道長， m； b—每個廊道寬度， m； 35 n—廊道數(shù) 設(shè)計中取 b=， n=5 (8) 校核長寬比和寬深比 滿足 （滿足 ） h5h2030= 工程中取 (9) 反應(yīng)池總高 式中： h——有效水深， m， h/—— 池子超高， m ，取 h/ ＝ m ； 則： (10) A2/O反應(yīng)池的平面布置圖如下： 圖 54 A2/O反應(yīng)池的平面布置圖 進出水系統(tǒng) （一）進水設(shè)計 (1) 進水管 36 單組進水管設(shè)計流量 Q = m3/s，管道流速 v=， 進水管理論管徑 ，取進水管管徑為 DN800mm。 (4) 原污水中 TN濃度 為 60mg/L， TP濃度為 4mg/L，水溫 T大于 。 (4) 出水渠道與進水渠道的夾角大于 ，以最大限度地處長水流在沉砂池旋流沉砂池型號及尺寸（ mm） 30 旋流沉砂池的選擇 根據(jù)設(shè)計流量，單座鐘氏沉砂池的設(shè)計水量為 458 L/s，通過 B1—進水渠道寬度， m； v1—進水渠道水流速度，一般采用 ～ ，取 v1= m3/s； m/s， h1—進水渠道水深， m，取 h1=； 則： 出水渠道 出水渠道與進水渠道建在一起，并且滿足夾角大于 ，以延長污水在渦流式沉砂池 B2—出水渠道寬度， m； v2—出水渠道水流速度， m/s，一般采用 (～ ) v1，取 v2==； h2—出水渠道水深， m， 取 h1=； 則： 旋流沉砂池草圖如下： 31 圖 53 旋流沉砂池草圖 旋流沉砂池排砂有三種方式：第一種是用砂泵直接從砂斗底部經(jīng)吸水管排除；第二種是用空氣提升器，即在槳板傳動軸中插入一空氣提升器；第三種是在傳動軸中插入砂泵，泵及電機設(shè)在沉砂池頂部。 29 通過綜合考慮本工程采用 2組旋流式沉砂池， N=2組，分別與格柵連接，每組沉砂池設(shè)計流量為 。其優(yōu)點是，通過調(diào)節(jié)曝氣量，可以控制污水的旋流速度，使除砂效果較穩(wěn)定；受流量變化的影響較??；缺點就是構(gòu)造成本相對較高，維修和運行費用也較高，同時曝氣作用要消耗能量，對生物脫氮除磷系統(tǒng)的厭氧段或缺氧段的運行也存在不利影響。 平流式沉砂池是常用的型式，污水在池內(nèi)沿水平方向流動。 (8) 計算草圖如下： 進 水 I 圖 52 細格柵計算草圖 28 根據(jù)前面對于格柵除污機類型的分析比較，參考細格柵的設(shè)計計算所得相關(guān)數(shù)據(jù)，決定選用二臺 SZL1500 型旋轉(zhuǎn)式格柵除污機。 式中： S——柵條寬度， m，取 m； 則： （ 671） (3) 通過格柵的水頭損失 h1 式中： h1——設(shè)計水頭損失， m； ——計算水頭損失， m； g——重力加速度， ms2，取 g=； k——系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，取 k=3； ——阻力系數(shù)，其值與柵條斷面形狀有關(guān)； ； ——形狀系數(shù)，取 （由于選用斷面為銳邊矩形的柵條） 則： 為避免造成柵前涌水，將柵后槽底下降 h1 作為補償， 見圖 52。 表 52 300QW80012型潛水排污泵主要技術(shù)參數(shù) 細格柵 設(shè)計說明 污水經(jīng)污水提升泵房后進入細格柵，細格柵的作用是進一步截留污水中的漂浮物，減輕后續(xù)處理單元的負荷，防止阻塞排泥管道，以保證后續(xù)構(gòu)筑物和設(shè)備的安全。保護水深取，則實際水深為 ,泵房的安全水頭一般是 1～ 3m,本設(shè)計取 。選擇集水池與機械間合建的半地下矩形自灌式泵房，這種泵房布置緊湊，占地少，機構(gòu)省，操作方便，而且均衡了污水流量，以保證處理的穩(wěn)定。 (8) 計算草圖如下： 進 水 24 圖 51 中格柵計算圖 根據(jù)以上的比較分析及計算所得相關(guān)參數(shù)，決定選用二臺 SHG1800 回轉(zhuǎn)式格柵除污機。 (4) 柵后槽總高度 H 式中： h——柵前水深， m ，取 h= ； h1——設(shè)計水頭損失，m； h2——柵前渠道超高， m，一般取 h2=； 則： 。 柵前柵后各設(shè)閘板供格柵檢修時用，渠道采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，格 柵的渠道 Qmax——最大設(shè)計流量， m3/s； n——柵條間隙數(shù)，個； ——格柵傾角， 176。 在上述污水處理工藝中，生物處理系統(tǒng)采用前置反硝化方式脫氮，由于生物硝化系統(tǒng)屬于低負荷工藝，污泥可得到充分的好氧穩(wěn)定，因而污泥處理不設(shè)污泥消化系統(tǒng)。 污泥處理與處置方法的選擇 目前，污泥的最終處置有填埋、焚燒、堆肥和工農(nóng)業(yè)利用四種途徑。階段 E與階段 B類似，所不同的是兩個外溝功能相反。同時， 第三溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷開始以低轉(zhuǎn)速運轉(zhuǎn)，污水污泥一起流入第二溝，在第二溝曝氣后再流入第一溝。第二溝內(nèi)處理過的污水與活性污泥一起進入第三溝，第三溝仍作為沉淀池，沉淀后的污水通過第三溝出水堰排出。第二溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷在整個階段均以高速運行，污水污泥混合液在溝內(nèi)保持恒定環(huán)流，轉(zhuǎn)刷所供氧量足以氧化有機物并使氨氮轉(zhuǎn)化成硝態(tài)氮，處理后的污水 與活性污泥一起進入第三溝。 D 一體化反應(yīng)池（一體化氧化溝又稱合建式氧化溝） 一體化氧化溝 集曝氣，沉淀，泥水分離和污泥回流功能為一體，無需建造單獨得二沉池。 缺點： 17 ① 除磷效果難于再行提高，污泥增長有一定的限度，不易提高，特別是當(dāng) P/BOD值高時更是如此 。 B 厭氧池＋氧化溝 工作流程： 污水 → 中格柵 → 提升泵房 → 細格柵 → 沉砂池 → 厭氧池 → 氧化溝 → 二沉池 → 接觸池 → 處理水排放 工作原理： 氧化溝一般呈環(huán)形溝渠狀，污水在溝渠 A/A/O法 優(yōu)點： ① 該工藝為最簡單的同步脫氮除磷工藝 ，總的水力停留時間，總產(chǎn)占地面積少于其它的工藝 。 ④ 自動化程度較高。 5）待機工序：工處理水排放后，反應(yīng)器處于停滯狀態(tài)等待一個周期。因此，所有生物脫氮除磷工藝都包含厭氧、缺氧、好氧 三個不同過程的交替循環(huán)。本工程 BOD5/P=，能滿足生物脫氮除磷工藝對碳源的要求，由 此本工藝采用生物脫氮除磷的工藝。東臨樂至，南界資陽，西連仁壽、雙流，北靠金堂縣和成都市龍泉驛區(qū)，行政區(qū)劃屬資陽地區(qū)。 (7) 廠址不宜設(shè)在雨季易受水淹的低洼處。為保證衛(wèi)生要求，廠址應(yīng)與城鎮(zhèn)、工廠廠區(qū)、生活區(qū)及農(nóng)村居民點保持約 300m以上的距離，但也不宜太遠，以免增加管道長度，提高造價。因此要充分的考慮遠期發(fā)展的可能性，一般要留有擴建的余地。 設(shè)計水質(zhì) 城市二級污水處理廠出水應(yīng)執(zhí)行國