【正文】 溝②轉(zhuǎn)碟高速運(yùn)行，充氧并進(jìn)行硝化過(guò)程，溝②中有足夠的氧，以保證有機(jī)物的降解，使氨氮轉(zhuǎn)化為硝酸鹽。 DE型氧化溝生物脫氮過(guò)程DE型氧化溝生物脫氮作用是通過(guò)氧化溝本身的特殊的運(yùn)行方式，創(chuàng)造一定的條件使硝化和反硝化作用在氧化溝中交替發(fā)生而完成的。而T型氧化溝的兩側(cè)溝輪流作為沉淀池。故本設(shè)計(jì)選取DE氧化溝工藝。，還具有：（1）由于兩溝交替硝化與反硝化，缺氧區(qū)和好氧區(qū)完全分開(kāi)，污水始終從缺氧區(qū)進(jìn)入，因此可保持較好的脫氮效果，且不需要混合液內(nèi)回流系統(tǒng)，在這方面，DE型氧化溝是優(yōu)于CASS工藝的；（2）單獨(dú)設(shè)置二沉池，提高了設(shè)備的利用率和池體容積的利用率；（3）同時(shí)兩溝池體和轉(zhuǎn)刷設(shè)備的交替運(yùn)轉(zhuǎn)均可通過(guò)自控程序進(jìn)行控制運(yùn)行；（4）加設(shè)厭氧池，提高了除磷效果。（6）構(gòu)筑物較少，流程較簡(jiǎn)單。這些有利于節(jié)省能耗和減少甚至免去硝化過(guò)程中需要投加的化學(xué)藥品數(shù)量。同時(shí)為了防止污泥沉積，必須保證溝內(nèi)足夠的流速（），而污水在溝內(nèi)的停留時(shí)間又較長(zhǎng)，這就要求溝內(nèi)由較大的循環(huán)流量（一般是污水進(jìn)水流量的數(shù)倍乃至數(shù)十倍），進(jìn)入溝內(nèi)污水立即被大量的循環(huán)液所混合稀釋，因此氧化溝系統(tǒng)具有很強(qiáng)的耐沖擊負(fù)荷能力，對(duì)不易降解的有機(jī)物也有較好的處理能力，與此同時(shí)，對(duì)水溫、水質(zhì)、水量的變化適應(yīng)性較強(qiáng)。：（1）氧化溝結(jié)合推流和完全混合的特點(diǎn)，有力于克服短流和提高緩沖能力，通常在氧化溝曝氣區(qū)上游安排入流，在入流點(diǎn)的再上游點(diǎn)安排出流。二沉池與氧化溝分設(shè)，并有獨(dú)立的污泥回流系統(tǒng)。（4）控制方式較為單一目前在實(shí)際應(yīng)用中的CASS工藝基本上都是以時(shí)序控制為主的，其缺點(diǎn)是顯而易見(jiàn)的，因?yàn)槲鬯乃|(zhì)不是一成不變的，因此采用固定不變的反應(yīng)時(shí)間必然不是最佳選擇。在沉淀、閑置期中，由于污泥與廢水不能良好的進(jìn)行混合，廢水中部分硝態(tài)氮不能與反硝化細(xì)菌接觸，故不能被還原。當(dāng)兩種細(xì)菌混合培養(yǎng)時(shí)，由于存在對(duì)底物和DO的競(jìng)爭(zhēng)，硝化菌的生長(zhǎng)將受到限制，難以成為優(yōu)勢(shì)種群，硝化反應(yīng)被抑制。：（1）建設(shè)費(fèi)用低：省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流設(shè)備，建設(shè)費(fèi)用可節(jié)省10%～25%；（2）工藝流程短，占地面積少；（3）運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用省：由于曝氣是周期性的，池內(nèi)溶解氧的濃度也是變化的，沉淀階段和排水階段溶解氧降低，重新開(kāi)始曝氣時(shí)，氧的濃度梯度大，傳遞效率高，節(jié)能效果顯著，運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用可節(jié)省10%～25%；（4）有機(jī)物去除率高，出水水質(zhì)好；（5）管理簡(jiǎn)單，運(yùn)行可靠：污水處理廠設(shè)備種類和數(shù)量較少，控制系統(tǒng)比較簡(jiǎn)單，工藝本身決定了不發(fā)生污泥膨脹；（6）污泥產(chǎn)量低，污泥性質(zhì)穩(wěn)定； ：（1）微生物種群之間的復(fù)雜關(guān)系有待研究CASS系統(tǒng)的微生物種群結(jié)構(gòu)與常規(guī)活性污泥法不同，菌群主要由硝化菌、反硝化菌、聚磷菌和異氧型好氧菌組成。另外，回流污泥中含有大量的硝酸鹽，回流到厭氧池中會(huì)影響厭氧環(huán)境，對(duì)除磷不利。本工藝在系統(tǒng)上是最簡(jiǎn)單的同步脫氮除磷工藝，總水力停留時(shí)間小于其他同類工藝，在厭氧（缺氧）、好氧交替運(yùn)行的條件下可抑制絲狀菌繁殖，克服污泥膨脹，SVI值一般小于100，有利于處理后污水和污泥的分離，運(yùn)行中在厭氧和缺氧段內(nèi)只需輕緩攪拌，運(yùn)行費(fèi)用低。，但也存在以下缺點(diǎn)：(1)脫氮和除磷對(duì)外部環(huán)境條件的要求是相互矛盾的，脫氮要求有機(jī)負(fù)荷較低，污泥齡較長(zhǎng)，而除磷要求有機(jī)負(fù)荷較高，污泥齡較短，往往很難權(quán)衡。在好氧池的活性污泥中能積累磷的微生物，可以大量吸收溶解性磷，把它轉(zhuǎn)化成不溶性多聚正磷酸鹽在體內(nèi)貯存起來(lái)，最后通過(guò)二次沉淀池排放剩余污泥達(dá)到系統(tǒng)除磷的目的。在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有機(jī)物作碳源，將回流混合液中帶入的大量NO3N和NO2N還原為N2釋放至空氣，因此BOD5濃度下降，NO3N濃度大幅度下降，而磷的變化很小。為達(dá)到該處理要求，現(xiàn)提出三種可供選擇的處理工藝： AAO工藝AAO工藝，是英文AnaerobicAnoxicOxic第一個(gè)字母的簡(jiǎn)稱。目前，用于城市污水處理具有一定脫氮除磷效果的污水處理工藝可以分為兩大類：第一類為按空間進(jìn)行分割的連續(xù)流活性污泥法；第二類為按時(shí)間進(jìn)行分割的間歇式活性污泥法。符合污水處理廠的建設(shè)要求。污水經(jīng)處理后出水靠重力流直接排入漣水河,該河流符合《地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》中的Ⅲ類標(biāo)準(zhǔn)。污水廠進(jìn)水口位于廠區(qū)東北角。遠(yuǎn)期污水量: 遠(yuǎn)期增加排放污水量2104m3/d，預(yù)計(jì)增加污水量構(gòu)成如下：生活污水：104m3/d； 工業(yè)廢水：104m3/d。 水量情況的論證本工程根據(jù)湘鄉(xiāng)市城區(qū)的實(shí)際情況分二期建設(shè)。100%=% 26017020180。這樣一個(gè)惠民工程一定能得到政府的大力支持。這樣，由市財(cái)政、受益各企事業(yè)單位和社會(huì)各界共同出資，工程項(xiàng)目資金問(wèn)題是能夠解決的。隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，水體污染問(wèn)題日益嚴(yán)重，社會(huì)各界將更加關(guān)注水體的環(huán)境保護(hù)和治理工作，有利于該工程的盡早實(shí)施。污水處理廠項(xiàng)目的建設(shè)，關(guān)系到當(dāng)?shù)鼐用竦那猩砝?，是發(fā)展城鎮(zhèn)建設(shè)重要的基礎(chǔ)設(shè)施。漣水河流經(jīng)西北邊界，該市的主要水源。城區(qū)污水通過(guò)界水暗涵排至新建污水處理廠，排水系統(tǒng)的輸送能力能保證二期污水處理廠4萬(wàn)m3/d的工程規(guī)模。全市海拔高程在100米以下，相對(duì)高差小于10米，地面坡度小于5度的平原有500平方公里；海拔高程100—150米，地面坡度5—15度，相對(duì)高差10—60米的崗地約600平方公里；海拔高程120—300米，地面坡度15—25度，相對(duì)高差60—200米的丘陵有450平方公里；海拔300米以上，地面坡度25度以上，高差200米以上的山地有400多平方公里。湘黔鐵路、洛湛鐵路、320國(guó)道、婁湘高等級(jí)公路、湘柘公路、上瑞高速公路、滬昆高速鐵路（建設(shè)中）橫貫全市東西南北。形成了以冶金、建材、食品、機(jī)電、化工、制革為主體的現(xiàn)代工業(yè)格局。全市有耕地66萬(wàn)畝，是全國(guó)糧豬生產(chǎn)百?gòu)?qiáng)縣（市）。第二章工程概況 城市概況 性質(zhì)、歷史特點(diǎn)及行政區(qū)劃湘鄉(xiāng)，湘軍故里，楚南重鎮(zhèn)，古稱龍城。同時(shí)，水生態(tài)系統(tǒng)體現(xiàn)了人與水的和諧共存與協(xié)調(diào)發(fā)展，是城市生態(tài)系統(tǒng)的主要組成部分和關(guān)鍵因素，與一個(gè)城市的可持續(xù)發(fā)展密切相關(guān)。水資源在質(zhì)量在時(shí)空上的分布不均，特別是人類活動(dòng)所導(dǎo)致的水環(huán)境污染，已使水資源在質(zhì)與量上的嚴(yán)重虧缺和污染成為較為嚴(yán)峻的環(huán)境問(wèn)題，并對(duì)人類的健康及生產(chǎn)、生活活動(dòng)構(gòu)成威脅。2=選用DY—2000型帶式壓濾機(jī)兩臺(tái)，工作參數(shù)如下： 濾帶有效寬度2000毫米； ％，濾餅含水率7080％ 產(chǎn)泥量50500kg/h 儲(chǔ)泥灌與污泥脫水機(jī)房設(shè)計(jì)計(jì)算采用帶式壓濾機(jī)將污泥脫水。濃縮池后設(shè)儲(chǔ)泥罐一座，貯存來(lái)自除塵池的新污泥和濃縮池濃縮后的剩余活性污泥。=取D=12m。180。3=采用間歇式排泥，含水率P1＝％，㎏/ 3m；，含水率P2＝97％。10180。如圖8所示：圖8 污泥濃縮池設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖DX=Y(SaSe)QKdVXV其中，DX— 每日增長(zhǎng)（排放）的揮發(fā)性污泥量（VSS），㎏/d； Q(SaSe)— 每日的有機(jī)污染物降解量，㎏/d；Y— 污泥產(chǎn)率，； VXV曝氣池內(nèi)，混合液中揮發(fā)性懸浮固體總量，㎏，XV=MLVSS； Kd——衰減系數(shù)，4343取Y＝，Kd＝，Sa＝，Se＝20mg/L,Q=10m/d，V=210m,則:XV=fMLSS=4300/1000=㎏/L DX=Y(SaSe)QKdVX=180。查表得； Q＝1389L/s 則 H1=,b=1m 則 L1=+(m)=1+= L2= L3= B1=+(m)=1+= B2=b+(m)= 取H2=，則HH1==。6=()()符合要求，單邊進(jìn)水即可。1+1)=另需一段柱體裝泥，設(shè)其高為h3，則：h3=180。1(1+2)180。=（3）貯泥斗容積：為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時(shí)間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：Vw=2Tw(1+R)QR(1+2R)n=2180。3232表面負(fù)荷：— m/ ，取q=1/mh 水力停留時(shí)間（沉淀時(shí)間）：T= ．設(shè)計(jì)計(jì)算（1）沉淀池面積: 按表面負(fù)荷計(jì)算：A=Q4qb=1000001180。12=選用螺旋泵的型號(hào)為L(zhǎng)XB1000。，因此，鼓風(fēng)機(jī)所需壓力為：P=(+)180。，則所需空氣擴(kuò)散裝置的總數(shù)為：=8164個(gè)為安全計(jì)，本設(shè)計(jì)采用9000個(gè)空氣擴(kuò)散裝置，則每個(gè)豎管上的空氣擴(kuò)散裝置數(shù)目為：=180個(gè)625009000=：/h將已布置的空氣管路及布設(shè)的空氣擴(kuò)散器繪制成空氣管路計(jì)算圖進(jìn)行計(jì)算。24=15m空氣/ m污水、空氣管系統(tǒng)計(jì)算選擇一條從鼓風(fēng)機(jī)房開(kāi)始最長(zhǎng)的管路作為計(jì)算管路，在空氣流量變化處設(shè)設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)，統(tǒng)一編號(hào)列表計(jì)算。12180。12180。180。180。(+)=（4）換算為在20攝氏度的條件下，脫氧輕水的充氧量，即：R0=RCS(20)T20182。105+Ot42)其中，CS大氣壓力下，氧的飽和度mg/L 得Csb(30)=180。(1EA)79+21180。*14選用Wm180型網(wǎng)狀膜空氣擴(kuò)散裝置。（4025）＝1500kg/L1000100000180。+AAO法脫氮除磷的需氧量：2g/(gBOD5),(gNH3N),(gNO2N),分解1gCOD*。池長(zhǎng) L=F/B=2000/8=250m 設(shè)五廊道式曝氣池，則每廊道長(zhǎng)： L1＝L/5=250/5=50m ，則池總高為 H=+＝ 、曝氣系統(tǒng)的計(jì)算與設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)采用鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)（1）、需氣量計(jì)算 每日去除的BOD值：BOD5=100000180。14)180。Se)XV(1+Kdqc)=105180。180。R1+Rr＝106140=(kgMLSS180。、污水處理程度的計(jì)算取原污水BOD5值（S0）為250mg/L，經(jīng)初次沉淀池及缺氧池、厭氧段處理，按降低25％*10考慮，則進(jìn)入曝氣池的污水，其BOD5值（Sa）為： Sa＝250（125％）＝，對(duì)此，首先按式BOD5＝5180。則缺氧池面積：2A=V/h=5004/=1112m池寬取50m，則池長(zhǎng)L=F/B=1112/50=。取23m。36180。180。104180。=36m16m有效水深為：h1=qbT=180。則每座設(shè)計(jì)進(jìn)水量：Q=25000m/d采用周邊傳動(dòng)刮泥機(jī)。2)=（略大于23V1=，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，坡向沉砂斗長(zhǎng)度為L(zhǎng)2=L2a2=180。+2=2..6m沉砂斗容積：V=hd6(2a2+2aa1+2a1)=(2180。10=3（每格沉砂池設(shè)兩個(gè)沉砂斗，兩格共有四個(gè)沉砂斗）353其中X1：城市污水沉砂量3m/10m，K：（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：設(shè)計(jì)斗底寬a1=2m，斗壁與水平面的傾角為60176。105180。采用6臺(tái)長(zhǎng)沙水泵廠制造的56LKSB10立式斜流泵，兩臺(tái)備用。）180。350偏心管一個(gè)（x=）局部損失2（+）180。184。5180。圖3 污水提升泵房設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖選擇水池與機(jī)器間合建式的方形泵站，用6臺(tái)泵（2臺(tái)備用），每臺(tái)水泵設(shè)計(jì)流量：Q=1390L/s，泵房工程結(jié)構(gòu)按遠(yuǎn)期流量設(shè)計(jì)采用AAO工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡(jiǎn)單，對(duì)于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。在自動(dòng)化程度較高的泵站，較重要地區(qū)的雨水泵站、開(kāi)啟頻繁的污水泵站中，應(yīng)盡量采用自灌式泵房。=其中ε=β（s/e）h0：計(jì)算水頭損失k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3 ε：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，當(dāng)為矩形斷面時(shí)β=（7）柵后槽總高度（H）取柵前渠道超高h(yuǎn)2=，則柵前槽總高度H1=h+h2=+= 柵后槽總高度H=h+h1+h2=++=（8）格柵總長(zhǎng)度L=L1+L2+++++++*176。180。180。3=（10）計(jì)算草圖如下：圖2 中格柵設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖：3設(shè)計(jì)流量Q=60000m/d 柵前流速v1=，過(guò)柵流速v2=，格柵間隙e=10mm ，格柵傾角α=60176。122180。=(取n=58)（3）柵槽有效寬度B=s（n1）+en=（581）+58=2m（4）進(jìn)水渠道漸寬部分長(zhǎng)度L1=角）（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長(zhǎng)度L2=（6）過(guò)柵水頭損失（h1）因柵條邊為矩形截面，取k=3，則h1=kh0=kev22gsina=3180。333單位柵渣量ω1=（1）設(shè)過(guò)柵流速v=，格柵安裝傾角為60度則:柵前槽寬B1=2Qmax2180。=M/W= 105/ 103=Р=7002/150EI=106/150105 104=每根立柱荷載 N=立柱穩(wěn)定驗(yàn)算 : ψ =N/ψA ≤ fA=489mm2λ=1/I=130/=82 查(GBJ1887)附錄三 :軸心受壓穩(wěn)定系數(shù) ψ =（可）243。（1）、荷載設(shè)計(jì)值砼自重 rc =24KN/mm 3，強(qiáng)度等級(jí) C30，坍落度 12cma、砼側(cè)壓力砼初凝時(shí)間： t0 =200/T+15=200/20+15=F1=rct01 F2=rcH=24=取兩者中小值 , 即 F1=,實(shí)際值 F=F11= 2KN/m 2荷載實(shí)際值為 2=荷載組合實(shí)際值 :F=== / m 2(2)、驗(yàn)算 P3015 鋼模板（δ=）I=104mm4 Wxj=103mm3計(jì)算簡(jiǎn)圖 :(略)化為線均布荷載 :q1=F(用于計(jì)算承載力)q2=F(用于驗(yàn)算撓度)撓度驗(yàn)算 : p=q P4/100E1=6004/100104= Φ48 I=104 mm4 W=103 mm3計(jì)算簡(jiǎn)圖 :(略)線荷截q1=F(用于計(jì)算承載力)q2=F(用于驗(yàn)算撓度)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 :330/800=≈M=ql2=8002=抗彎承載能力 :σ=M/W=104/103=329N/mm2215N/mm2(不可)方案一、改用兩根 Φ48 作內(nèi)鋼楞。組合鋼模拼裝詳附圖所示。裝、拆模板應(yīng)隨拆隨運(yùn)轉(zhuǎn)，扣件和鋼管嚴(yán)禁堆放在腳手板上和拋擲。、裝、拆模板時(shí)，必須采用穩(wěn)固的登高工具，高度超過(guò) 3。三、保證安全生產(chǎn)和要求、模板上架設(shè)的電線和使用的照明燈具。（6）樓梯模板施工前應(yīng)根據(jù)實(shí)際層高放樣，先安裝休息平臺(tái)梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設(shè)梯底模，安裝外側(cè)模和步