【正文】 39。A 2m 按圖計(jì)算知 9 煙氣平均流通面 積 pjA 2m )(2 39。 t?? 395 16 較大溫差 Dt? ℃ 39。 ?? ? 920 15 較小溫差 Xt? ℃ 39。39。hp?? 960 11 煙氣出口焓 39。39。h kJ/kg P= 查表 3 蒸汽出口溫度 39。2 ln OH Tsp r ??? 15 飛灰輻射減弱系數(shù) Kh mMpa?/1 3 239。39。pH kJ/kg 查 煙氣 焓溫表 5 煙氣熱平衡放熱量 yQ kJ/kg )( 39。PH kJ/kg 39。39。ll HQ ?? 37 爐膛容積熱強(qiáng)度 Vq 2/mW lrdw VBQ / 200103 38 爐膛截面熱強(qiáng)度 Fq 2/mW lrdw ABQ / 103 39 爐內(nèi)平均輻射熱強(qiáng)度 pjlq 2/mW lqrdwj AQB / 40 一級(jí)減溫水量 1jwD kg/s 先假定后校核 45 41 飽和蒸汽焓 bqh kJ/kg 查蒸汽特性表p=,t=345℃ 42 包覆出口蒸汽溫度 39。2/55900 lh Td 20 焦炭粒子輻射減弱系數(shù) jK mMpa/1 經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù) 10 21 無因次量 1? 懸浮燃燒選取 22 無因次量 2? 懸浮燃燒選取 23 半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù) K mMpa/1 21??? jhhnr KKrK ?? 24 乘積 KpS KpS 25 爐膛火焰有效黒度 hy? 1ekps 26 爐頂包覆管沾污系數(shù) ld? 查附錄圖 Ⅱ 9??3 27 爐膛出口屏的沾污系數(shù) ch? β(β查附錄圖Ⅱ 9??3 β=) 28 前后墻水冷壁的熱有效沾污系數(shù) ? ?? 29 爐頂包覆管熱有效系數(shù) ld? ldld?? 30 爐膛出口處的屏的熱有效系數(shù) ch? chch?? 31 平均熱有效系數(shù) pj? lqpqf p cfppf p ldldldlqf p crchqAZAAAAAAAAAA/])([/22(239。0 lll HQ ?? ?? 14 水蒸汽容 積份額 OHr2 查煙氣特性 表 15 三原子氣體容積份額 nr 查煙氣特性表 16 三原子氣體分壓力 np Mpa npr (p為爐膛壓力，) 17 pn 與 S 的乘積 Spn Mpam? Spn 18 三原子氣體輻射減弱系數(shù) rK mMpa/1 )100 )( (10 39。 )( lkzflrkky HH ??? ???? 9 1kg燃料 帶入爐 內(nèi)熱量 lQ kJ/kg kr Qq qqqQ ?? ??? 4 643100100 10 理論燃 燒溫度 0? ℃ 查 煙氣焓溫表 1895 11 爐膛出 口煙溫 39。ky? zfll ??? ????39。rh m 2/hl? 17 爐膛高度 lH m 2/30tan ?zltch lhh ?? 18 燃燒器相對(duì)高度 lr Hh/39。2 tzwBVr jl ??? 13 三次風(fēng)口面積 3A m2 2732732100 33039。 ??aw VBsyyj 20 爐頂容積 ldV 3m )( ??? ??? 21 爐膛主體高度 lth m lhdldl A VVV ?? （二）水冷壁 1 前后墻水冷壁回路個(gè)數(shù) Z1 個(gè) a/(按每個(gè)回路加熱寬度≤ 3 2 左右側(cè)墻水冷壁回路個(gè)數(shù) Z2 個(gè) b/(按每個(gè)回路加熱寬度≤ 3 3 管徑及壁厚 ??d mm 取用 603 4 管子節(jié)距 s mm 按 s/d=— 選取 80 5 前后墻管子根數(shù) 1n 根 按 a/s+1= 選取 70 6 左右側(cè)墻管子數(shù) 2n 根 按 b/s+1= 選取 70 燃燒器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 表 7 燃燒器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)表 序號(hào) 名 稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 數(shù)值 1 一次風(fēng)速 1w sm/ ? ?1278 選取參考表 25 2 二次風(fēng)速 2w sm/ ? ?1278 選取參考表 50 3 三次風(fēng)速 3w sm/ ? ?1278 選取參考表 50 4 一次風(fēng)率 1r % ? ?148 選取參考表 25 5 三次風(fēng)率 3r % 由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定的磨煤廢氣份額知 10 6 二次風(fēng)率 2r % 31100 rr ?? 65 7 一次風(fēng)溫 1t ℃ 由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定 200 8 二次風(fēng)溫 2t ℃ 參考已建成電廠 320 9 三次風(fēng)溫 3t ℃ 由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定 70 10 燃燒器數(shù)量 Z 個(gè) 四角布置 4 11 一次風(fēng)口面積 1A m2 2732736100 11039。C ? ?223 選取按表 ? 1100 16 爐膛出口通流面積 chA 2m 27327339。30186。 gsgrgr hhD ? ? 810 18 實(shí)際燃料消耗 量 B hkg/ rglgl ?/ 19 計(jì)算燃料消耗 量 jB hkg/ 100/)100( 4qB ? 4 爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算 爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì) 算 表 6 爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算表 序號(hào) 名稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 結(jié)論 (一 )爐膛尺寸的確定 1 爐膛容積熱 強(qiáng)度 vq 2/mW ? ?1368?查表 310200? 2 爐膛容積 lV 3m Vydw qBQ / 3 爐膛截面熱 強(qiáng)度 Fq 2/mW ? ?1408?查表 310210? 4 爐膛截面積 lA 2m Fydw qBQ / 5 爐膛截面寬深比 ba/ 按 a/b==1～ 選取 1 6 爐膛寬度 a m 選取 a 值使 a/b=1— 7 爐膛深度 b m aAl/ 8 冷灰斗傾角 ? 按 ? ≥50186。39。39。39。39。39。? 出口空氣過量系數(shù) 39。 3 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算 燃燒產(chǎn)物的計(jì)算 理論空氣量（標(biāo)準(zhǔn)情況下 ）： 0V = ( Cy＋ S y)＋ Hy－ Oy =( ＋ )＋ － = kgm/3 理論煙氣量（標(biāo)準(zhǔn)情況下）： （ 1）三原子氣體 2RO 的理論體積： 2ROV= ( C y＋ S y )=( ＋ )= kgm/3 （ 2） OH2 的理論體積： 02OHV= H y＋ W y＋ 0V ＋ =＋ ＋ ＋ 0 = kgm/3 (3) 2N 的理論體積 02NV= y＋ 0V =＋ = kgm/3 (4)理論煙氣容積 0yV =2ROV＋ 02NV＋ 02OHV=＋ ＋ = kgm/3 煙氣特性表 查《 鍋爐 原理與計(jì)算》書，爐膛出口過量空氣系數(shù)按表 42 選取 l?? =，各個(gè)受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)再按表 43 選取，然后列出空氣平衡表，如表 1 表 1 空氣平衡表 爐 膛和 凝渣 管 高溫過熱器 低溫過熱器 第二級(jí)省煤 器 第 二 級(jí)空 氣 預(yù)熱 器 第一級(jí)省煤 器 第一級(jí) 空氣預(yù) 熱 器 進(jìn)口 ?? 漏風(fēng)?? 出口 ?? 根據(jù)上述計(jì)算出的數(shù)據(jù)，查《鍋爐設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表 210，選取固態(tài)排渣 率 lz? =5%，則灰分份額 fh? =100－ lz? =100－ 5=95% 計(jì)算表二列出各項(xiàng)，表二為煙氣特性表。爐膛上部布置了凝渣管簇，爐膛出口處布置了高溫對(duì)流過熱器和低溫對(duì)流過熱器，布置這些受熱面都能進(jìn)一步保證爐膛出口處的煙溫降低到一定的要求數(shù)值。 （三）鍋爐整體布置的確定 1).參考已建成的同類型電廠中的鍋爐布置形式以及對(duì)各種鍋爐整體布置形式的分析，決定選用Π型布置，理由如下： ⑴ 鍋爐的排煙口在距離地面較近的下方，送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)和除塵器等設(shè)備都可以布置在地面上，鍋爐的結(jié)構(gòu)不高，廠房也較低，龐大的煙囪也是可以建筑在地面上的； ⑵ 在煙氣流動(dòng)的對(duì)流煙井中，煙氣向下流動(dòng)，有利于灰塵的清除，具有自身清除灰塵的能力； ⑶ 各個(gè)受熱面方便用逆流的方式進(jìn)行布置，對(duì)流換熱可以進(jìn)一步加強(qiáng)； ⑷ 汽輪機(jī)與鍋爐之間的距離不大，兩者之間的連接管道較短，節(jié)省建材，減少初期投資成本。840 kJ/kg。 目前燃煤聯(lián)合循環(huán)發(fā)電技術(shù)主要有這樣幾種方式：整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)，增壓流化床聯(lián)合循環(huán)，以及 為城市既供電又供熱，還供應(yīng)煤氣的三聯(lián)供技術(shù)。 （三）燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的鍋爐 我們知道，提高蒸汽參數(shù)可以提高電廠的發(fā)電效 率。近 30 年來，人們?cè)诮鉀Q鍋爐燃燒生成的硫氧化物和氮氧化物的污染問題上取得了很大的進(jìn)步。燃燒技術(shù)也從層燃發(fā)展到了燃燒效率高、鍋爐容量大的煤粉燃燒。但采用蒸汽中間再熱時(shí)，管道系統(tǒng)和機(jī)組 運(yùn)行都較為復(fù)雜，因此大部分機(jī)組一般都采用一次再熱。它們?cè)诔R界壓力鍋爐的運(yùn)行和維護(hù)等方面積累了許多成功的經(jīng)驗(yàn)，為我國(guó)自主研發(fā)的超臨界壓力鍋爐打下了良好的基礎(chǔ)。蒸汽參數(shù)一般為 25MPa， 545/545 攝氏度。 隨著鍋爐容量的不斷增大和節(jié)約燃料的需要，電 廠更加迫切的任務(wù)就是提高熱效率，提高鍋爐所產(chǎn)生的蒸汽壓力、溫度和采用蒸汽再熱是提高熱點(diǎn)轉(zhuǎn)換效率的有效方法。美國(guó)率先投運(yùn)了 1300MW 的機(jī)組，鍋爐容量為 4398t/h。隨著鍋爐技術(shù)的不斷發(fā)展，今年來的幾個(gè)發(fā)展趨勢(shì)較為明顯： （一）鍋爐容量與蒸汽參數(shù) 增大鍋爐容量和提高蒸汽參數(shù)是電廠鍋爐的主要發(fā)展方向。 推動(dòng)鍋爐技術(shù)發(fā)展的動(dòng)力因素主要有三個(gè)方面：首先是對(duì)于燃料價(jià)格的不斷上漲，供應(yīng)短缺問題。山西藍(lán)天環(huán)保設(shè)備有限公司于 2020 年完成國(guó)內(nèi)第一臺(tái)新型煤粉熱水工業(yè)鍋爐和第一臺(tái)新型煤 粉蒸汽工業(yè)鍋爐工業(yè)設(shè)計(jì)和裝備試制。同時(shí)還 進(jìn)口了多臺(tái) 300MW 至 800MW 亞臨界壓力和超臨界壓力鍋爐，另外還建造了 100MW 級(jí)的燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組。 隨著工業(yè)鍋爐技術(shù)進(jìn)步，煤粉工業(yè)鍋爐的應(yīng)用初步發(fā)展。第一階段為 1949 年到 1960 年，我國(guó)開始自行設(shè)計(jì)、制造了 1 2 50MW 中壓和高壓汽輪機(jī)組配套的鍋爐。 1949 年全國(guó)裝機(jī)總?cè)萘績(jī)H 1849MW,其中火電裝機(jī)容量為 1686MW，裝機(jī)居世界第 21 位，發(fā)電量居世界第 25 位，人均占有發(fā)電量?jī)H 。 （二）燃燒過程控制系統(tǒng)的任務(wù) 燃燒過程控制的基本任務(wù)是使燃料燃燒所提供的熱量適應(yīng)鍋爐蒸汽負(fù)荷的需要，同時(shí)還要保證鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。與直吹式系統(tǒng)相比，由于氣粉分離及煤粉的儲(chǔ)存、轉(zhuǎn)運(yùn)、調(diào)節(jié)的需要，中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)增加了細(xì)粉分離器、煤粉倉(cāng)、螺旋輸送機(jī)、給粉機(jī)等設(shè)備。國(guó)內(nèi)采用帶風(fēng)扇磨煤機(jī)的直吹式制粉系統(tǒng)磨制煙煤時(shí)，大多數(shù)利用熱風(fēng)作為干燥劑；而磨制高水分褐煤時(shí)則利用熱風(fēng)摻爐煙作為干燥劑。所以磨煤機(jī)磨煤量隨著鍋爐負(fù)荷的變化而變化。 煤粉制備系統(tǒng)可分為直吹式和中間儲(chǔ)倉(cāng)式兩種。為了燃燒穩(wěn)定持續(xù)的進(jìn)行下去，燃燒的同時(shí)必須向爐內(nèi)引入大量的助燃氧氣和把多余的煙氣抽吸出去，這也就是煙氣系統(tǒng)來完成的工作內(nèi)容。這就是煤粉鍋爐的工作過程。鍋爐內(nèi)燃燒的煤 是由原煤首先從煤倉(cāng)落下，然后經(jīng)過給煤機(jī)送入磨煤機(jī)磨成細(xì)細(xì)的煤粉，在煤粉磨制的過程中，還需要不斷的通入用于干燥煤粉的熱空氣。燃燒系統(tǒng)是將煤粉在爐內(nèi)燃燒，產(chǎn)生火焰和煙氣。 電廠煤粉鍋爐的設(shè)備組成及其工作過程 煤粉鍋爐一般先將煤磨制成煤粉，然后再在鍋爐中燃燒放熱并產(chǎn)生過熱蒸汽。這種自備電廠的規(guī)模也很大，可以和中型火力發(fā)電廠相比，所用的鍋爐容量和參數(shù)與電站鍋爐相差也不大。我國(guó)電力工業(yè)在改革發(fā)展以來發(fā)展迅速，總安裝容量已