【正文】 雖然這次畢業(yè)設(shè)計做的不好，有許多錯誤及不足之處，但我會在以后的學(xué)業(yè)道路上時時刻刻記住這種嚴(yán)謹(jǐn)，時時刻刻堅持這種嚴(yán)謹(jǐn)。另外，通過老師和同學(xué)的精心指導(dǎo)，我在這次設(shè)計中受益非淺。 43 結(jié)束語 通過本次畢業(yè)設(shè)計，使我對大學(xué)四年來所學(xué)的知識有了一個系統(tǒng)的歸納，對模具結(jié)構(gòu)有了新的認(rèn)識，對模具設(shè)計的整個過程也有了更 深入的了解。第三，型芯和型 腔部分采用鑲拼式結(jié)構(gòu)，為了加工和節(jié)約成本的需要。從而開始下一次的注射。動模往后退，同時推板在注射機(jī)頂桿地推動下，向前運(yùn)動，從而推動推桿、斜滑桿往前運(yùn)動。該模具采用 45 鋼作為模板、推板、推板固定板、墊塊和模座等的鋼材。 T10 淬火低溫回火硬度大于等于 55HRC，用于本模具的推桿和復(fù)位桿材料。 使用功能要求：有良好的耐磨性，有時還需要有耐腐蝕性。在這里采用 T8A。 碳素工具鋼 T8A，成本低廉、強(qiáng)度高耐磨性好，熱處理變形小，可作為 39 塑件內(nèi)表面的模具型芯 。鋼材的顯微組織應(yīng)均勻致密，較少雜質(zhì)，無瑕疵和針點(diǎn)。多個與型芯底面相垂直的管道與底部的橫向管道形成冷卻回路，同時為了使冷卻水沿著冷卻回路流動，在每一個直管道中均設(shè)置了隔板。 34= 次 /h G— 每次塑料的注射量 415 103= ㎏ 35 1Q —— 單位質(zhì)量的塑料制品在凝固時所放出的熱量， kgkJ/ ，根據(jù)黃虹主編的《塑料成型加工與模具》查表 104 常用塑料熔體的單位熱流量 102 kgkJ/ 將以上參數(shù)代入公式，得hKJQ / 2 ????? 根據(jù)黃虹主編的《塑料成型加工與模具》 )( 211 ??? ?? c Qqv Q— 塑料制件在固化時每小時釋放的熱量（ KJ/h） vq —— 冷卻水的體積流量， min/3m ? —— 冷卻水的密度 ， 3/mkg 1? —— 冷卻水的出口溫度， Co 2? —— 冷卻水的入口溫度， Co 1c —— 冷卻水的比熱容， )/( CkgKJ o? 根據(jù)黃虹主編的《塑料成型加工與模具》查表 104得 3/1000 mkg?? )/( CkgkJc o?? Co521 ???? 綜上，則： m i n/ 3mq v ???? 《塑料成型加工與模具》查表 101 36 選取冷卻水的穩(wěn)定湍流速度和直徑 m in/100 1 8 33 mq v ?? mmd 30? 但是由于該塑件本身的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，以及型芯、型腔具體冷卻水道的布置等等原因（見總裝配圖），我們改用小的水道孔徑。、保證湍流的流速以及維持這一流速所需的壓力降便已足夠。 （ 2） 強(qiáng)度校核 推桿直徑確定后還應(yīng)該進(jìn)行強(qiáng) 度校核，公式為： sdn Q ??? ?? 24 （ N/㎝ 2） ? ?22 / 59674 cmN??? ?? ?? 遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于推桿鋼材的屈服強(qiáng)度 32021（ N/㎝ 2） 滿足強(qiáng)度要求。 從投影面上看，應(yīng)位于陰影部位范圍之內(nèi)有深槽、深孔的部位局部壁厚部位加強(qiáng)筋部位機(jī)構(gòu)復(fù)雜部位 矩形推桿 一根推桿所能承受的最大負(fù)荷 ? ?Nl EHBq22324 ? ???? ? 已知 H=2 ㎜ B=10 ㎜ E= 107 MPa l=194 ㎜ 32 ? ?Nq 2 723 ?? ????? ? 總共有 14 根，所以 Q 總 =2570N 總的脫模力減去矩形推桿所承受的脫模力為圓形推桿所承受的脫 模力。 根據(jù)黃虹主編的《塑料成型加工與模具》查表得 PP 的相關(guān)參數(shù)為： ε的范圍為 ％ ％，取 ％ ； 31 E 的范圍為 1100～ 1600 MPa,取 1350MPa； μ取 f 取 查表 82，脫模斜度取 140 δ 2＝ 3㎜ S＝ ％ L＝ 100+20 4=180mm 該制件為通孔，所以 A=0 0 7 3 8 3 4 1 9 6 7 0 7 4 5 5 4 4 9 3 2 9 ?????KNF 38 341 )( )26 31 578 (96 70 745 ???? ???????? 推桿的設(shè)計 在設(shè)計推桿脫模時應(yīng)注意： 1. 推桿的截面應(yīng)有不少于 1/2 的面積承受脫模力，否則易于彎曲。計算脫模力時應(yīng)考慮以下方面； （ 1）由收縮包緊力造成的制品與型芯的摩擦阻力，該值由試驗決定； （ 2）由大氣造成的阻力； （ 3）由塑件的粘附力造成的脫模阻力； （ 4）推出機(jī)構(gòu)運(yùn)動摩擦阻力 以上各項中，（ 1）與（ 2）兩項起決定作用，（ 3）與（ 4）兩項可用修正系數(shù)的形式包括在脫模 力的計算公式中。 ，不造成塑件變形破壞，推塑件的位置盡量設(shè)在塑件內(nèi)部或隱蔽處，以免損壞塑件外觀，要保證塑件在脫模過程中不變形、不擦傷。 最終確定，支撐板的厚度為 63 ㎜。結(jié)果差異甚大，必須做強(qiáng)度校核。 這種方法是在定模板和動模板四周做出斜面配合，利用定模板與動模的剛性以加強(qiáng)對凹模壁的約束。 此模具的凹模屬于組合式凹模。 模架 初始三維圖如 圖 41 所示 ： 圖 41 凹模型腔的強(qiáng)度 由于注射壓力的作用，凹模型腔有向外脹出的變形產(chǎn)生。 計算結(jié)果列入 如 下表 系列 中： 表 31 塑件尺寸 塑件公差 型腔尺寸 制造公差 2 3 4 6 7 10 15 16 22 17 20 34 40 50 92 120 142 204 398 表 32 塑件尺寸 塑件公差 型腔高度尺寸 制造公差 1 2 5 10 12 24 25 38 23 表 33 塑件尺寸 塑件公差 型芯徑向尺寸 制造公差 10 20 86 46 120 396 表 34 塑件尺寸 塑件公差 型芯高度尺寸 制造公差 5 6 10 25 20 表 35 塑件尺寸 塑件公差 中心距尺寸 制造公差 25 42 24 68 80 120 200 203 280 320 25 第四章 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計 標(biāo)準(zhǔn)模架的選擇 根據(jù)黃虹、陳元芳主編《塑料成型工藝及模具設(shè)計》輔助教材，結(jié)合本次設(shè)計模具特點(diǎn)及特殊要求， 塑件的大小，及注射機(jī)的型號 最終選定 500 630 的模架。所以在這里采用平均值法計算，簡單方便。影響塑件尺寸精度的因素較為復(fù)雜，主要有以下幾個方面。本模具的設(shè)計中，因為除了分型面還有推桿可以很好的排氣，而且塑件的厚度還比較均勻，所以不必另開排氣槽來排氣。如圖 25所示 18 圖 25 排氣系統(tǒng)的設(shè)計 排氣是注射模設(shè)計不可忽視的問題。 將上面各數(shù)代入（ 4）公式中，得：線膨脹量mmmm 1 6 0 01 4 5 ????? ? ℃ （ 2）熱流道板線膨脹量的處置措施： 在設(shè)計和加工時，將裝配圖中的熱流道板與定模型腔板中兩噴嘴對接的分流道中心線長度不應(yīng)相等，其差值為 ，設(shè)計在熱流道板兩分流道中 心線方向上，向主流道一側(cè)分別偏置 的位置。熱輻射率 α =，升溫時間 T為 1h，熱效率 ρ 為 ，并且留有的 10%余熱，則熱流道板所需的加熱功率 P計算式為： ? ? 320 ??????? ???????????? ???? ? ??? ? tbAttP 熱流道板的表面為： ? ? 2321 104829010010060290602 cmAAAA ??????? ??? 16 熱流道板的總質(zhì)量： KgW 6 ?????? ? 熱流道板要求的溫度℃： ℃220?t 熱流道板升高的溫度 ： ℃2 0 0202 2 0 ????t 模具溫度為： 80℃ 則熱流道板與定模邊各板的溫度差 ℃14080220 ?????t 不銹鋼支撐物接觸面積： cmcmb 21 ?? ?厚度 4個 cmcmb 22 ?? ?厚度 1個 支撐物的熱導(dǎo)率為 ? ?℃?? cmW /1 6 2 ? 則代入公式得 ? ?WP ???????? ???????? ?????????? ??? 計算結(jié)果功率 P為 ，在維持正常生產(chǎn)時，所需功率應(yīng)為熱流道板輻射、對流、傳導(dǎo)損失之和，經(jīng)計算其值為，為啟動功率的 。在熱流道板與模板之間用墊塊支撐，可以減少接觸面積，減少傳熱量，但接觸面積上所受的壓力卻因之增大。 即：（ P1+P2）（ Vω） =R’ T 因此 ω??? 2139。 熱流道澆注系統(tǒng)的設(shè)計 澆口位置需根據(jù)塑件的幾何形狀﹑結(jié)構(gòu)特征﹑技術(shù)和質(zhì)量要求及塑件的流動性能等因素綜合加以考慮。 12 3） 為減小料流轉(zhuǎn)向過渡時的阻力，主流道大端呈圓角過渡，其圓角半徑 r=1～ 3mm。在這里我們采用 2度。此模具為一模一件，且主流道直接開在塑件幾何中心，但由于它兩邊對稱，我們另開分流道。而熱流道模具具有改善產(chǎn)品質(zhì)量 、 節(jié)省塑料原材料能 、節(jié)約能源、 提高生產(chǎn)效率等優(yōu)點(diǎn)。所以， 開模行程與塑件推出距離相匹配。 型腔內(nèi)的塑料熔體的推力 T 推 （ N）可按下式計算 T 推 ＝ A P 平均 ≤ A kp0 式中 T 推 —— 型腔內(nèi)塑料熔體沿注射機(jī)軸 向的推力 N； A――塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積 mm2； P 平均 ――型腔（及流道）內(nèi)塑料熔體的平均壓力， MPa；（中小型制件一般取 20～ 40 Mpa）；取 30 Mpa； P0 ――注射壓力， MPa k――壓力損耗系數(shù)，隨塑料的品種、注射機(jī)的形式、噴嘴的阻力、流道阻力等因素變化，取值范圍為 1/3～ 2/3。因此我們可得所選的注射機(jī)滿足制件的要求。 塑件體積為 415 ㎝ 3， 預(yù)選 1000cm3的注射機(jī)，其型號為 XSZY1000。所以我們選用一模一件。 8 型腔數(shù)目的確定 為了使模具注塑機(jī)相匹配以提高生產(chǎn)率和經(jīng)濟(jì)性，并保證塑件精度 ，模具設(shè)計時因合理確定型腔數(shù)目。 經(jīng)過綜合考慮 ， 采用方案二較好。并且由于冷料穴及凝料的存在，不僅降低了原材料的使用率，而且大大降低生產(chǎn)效率，操作繁雜，實(shí)現(xiàn)不了自動化生產(chǎn)，故淘汰此方案。 方案二：采用熱流道澆注系統(tǒng)。 4. 成形收縮范圍大，收縮率大，易發(fā)生縮孔、凹痕、變形、方向性強(qiáng)。但沖擊性能不足，低溫條件下易脆裂，且成型收縮率較大，熱變形溫度不高，但可以通過改性改善。此外該制件的造型有點(diǎn)，這是一大難點(diǎn)，這可能會給后面的零件及模具圖的表達(dá)帶來困難。 該垃圾桶的底座只有兩個部位尺寸要求嚴(yán)格，即與桶身相配合的 10個小凸臺、裝腳踏板的 4 個小孔。現(xiàn)在市場上用于家庭或辦公室的垃圾桶均為單桶式，它的不足是不能將垃圾分類，最終造成環(huán) 境的污染，及