【正文】 以后需要解決的問題就是要設法降低其投資額，以便應用在小型的變電所中。 筆者認為變電所設計以后的發(fā)展方向應該是朝著微機綜合自動化發(fā)展的。 這次 設計使我對工廠供電有了新的認識，對總降壓變電所的設計由一無所知到現(xiàn)在的一定程度的掌握，起到了非常重要的作用，對 陸成貴 平老師的關心，指導有感于心，事實上這次設計對我們的鍛煉是多方面的，除了對設計過程熟悉外，我們還進一步提高了作圖，說明書編輯，各種信息的分析，對 WORD 文檔的使用等多方面的能力。 接地電阻的驗算： ??? ??? 40)1(?nRR EE 滿足 ??10ER 的接地電阻要求。） 因此公共接地裝置接地電阻 ??10ER （ 2） 接地裝置的設計 單根垂直管形接地體的接地電阻 ?????? )1( m mlR E ? 采用長 、φ 50mm 的鋼管 14 根，沿變電所三面布置，管距≥ 5mm，垂直打入地下，管頂離地面 。主變壓器主要靠此避雷器來保護，防護雷電侵入波的危害。 在 35kV 架空進行上，架設 1～ 2kM 的避雷線，以消除近區(qū)進線上的雷擊閃絡，避免其引起的雷電侵入波對變電所電氣裝置的危害。接地管間用 40mm 4mm 的鍍鋅扁鋼焊接相連。 變電所的防雷保護 （ 1） 直擊雷防護 在變電所屋頂裝設避雷針或避雷帶，并引出兩根接地線與變電所公共接地裝置相連。按終端保護考慮，動作時間整定為 。 35kV 側繼電器動作電流 AWW AWI sycsyphKop 21416 600 ????? ???? ? 計算最小靈敏系數(shù) 2602120m in ???? ??? Kop Kcdse n IIK 故最小靈敏系數(shù)滿足要求。 Ⅲ 確定線圈接法及匝數(shù)：平衡線圈Ⅰ，Ⅱ分別接于 35kV及 10kV側。計算結果見表 310 表 310 變壓器各側額定電流及互感器選擇 序號 數(shù)值名稱 各側數(shù)值 35kV側 10kV側 1 變壓器各側額定電流 (A) 1043536300 ?? 3641036300 ?? 2 電流互感器接線方式 △ Y 3 選擇電流互感器一次電流的計算值 (A) 1801043 ?? 364 4 電流互感器變比 200/5=40 800/5=160 5 電流互感器二次回路額定電流 (A) ?? ? 由表 310 中可看出， 35kV 側電流互感器的二次回路額定電流大于 10kV 側，因此 35 35kV 側為基本側（第Ⅰ側）。相位差，從而在差動回路中仍然有相當打的不平衡電流 IIdsp ? ， 2I 為互感器二次電流。當差動保護的保護區(qū)內發(fā)生短路時，對于單端供電的變壓器來說，則 TA4， TA5， TA6 的二次電流等于 0，則 KAI 等于 TA1， TA2， TA3 的二次電流，超過繼電器 KD所整定的動作電流 )(dopI ，使 KD 瞬時動作，然后通過出口繼電器 KM 使斷路器 QF 跳閘，切除短路故障，同時通過信號繼電器 KS 發(fā)出信號。 由于瓦斯繼電器下觸點 KG34 在重瓦斯故障時可能有“抖動”（接觸不穩(wěn)定）的情況，因此為了使跳閘回路穩(wěn)定地接通，斷路器能足 夠可靠地跳閘，這里利用中間繼電器KM 的上觸點 KM12作“自保持”觸點。 ③ 過電流保護靈敏系數(shù)的檢驗 31 利用式（ 311） )2(m in?? ?opikwp IK IKS （ 311） 其中 1?wK ， ? ? kAkVkVkAKII Tkk )2( 2m i n ???? ?? ， AAKKII wiopop 3601/4091 ????? ， 因此其保護靈敏系數(shù)為： ?? AAS p 滿足靈敏系數(shù) 的要求。 30 圖 310 變電所進行側線路定時限過電流保護的原理電路圖 ① 過電流保護動作電流的整定 利用式（ 310） m a x?? Lire wrelop IKK KKI （ 310） 其中 ? ? AAkVkVAII TNL 2081042353630022 1m a x ??????? ?? ， .1?relK ， 1?wK ，?reK ， 405200 ??iK ， 因此動作電流為： ????? AI op A 整定為 8A。 KS 動作后，其指示牌掉下，同時接通信號回路，給出燈光信號和音響信號。采用 GL15 型感應式過電流繼電器，三相三繼電器式結線。 10kV 側的出線上，均裝有有功電度表和無功電度表。計量柜由上級供電部門加封和管理。 又 kWkWP 8 4)1 8 0 0(30 ??? ， ? ? k v a 5 0v a ＝＋ kQ ? ，線路長度按 4km計，因此按式 (39)，得 ? ? ? ? ????????? kkWU ＋ ? ? 0000000000 0 0 0 ??????? alUVVU 滿足允許電壓損耗 5％的要求。 作為備用電源的高壓線的選擇校驗。 （ 14） 饋電給 14號廠房（設備處倉庫）的線路 亦采用 YJL2210000 型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。 （ 12） 饋電給 12號廠房（成品試驗站）的線路 亦采用 YJL2210000 型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。 （ 10）饋電給 10 號廠房（大線圈車間）的線路 亦采用 YJL2210000 型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。 （ 8） 饋電給 8 號廠房（空壓站）的線路 亦采用 YJL2210000 型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。 （ 6） 饋電給 6 號廠房（鍛造車間）的線路 亦采用 YJL2210000 型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。 （ 4） 饋電給 4 號廠房（原料車間）的線路 亦采用 YJL2210000 型交聯(lián)聚乙烯絕緣 26 的鋁芯電纜直接埋地敷設。 （ 2） 饋電給 2 號廠房（機械加工車間）的線路 亦采用 YJL2210000 型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設。 10kV 高壓出線的選擇 （ 1） 饋電給 1 號廠房（電機修造車間）的線路采用 YJL2210000 型交聯(lián)聚乙烯絕緣 25 的鋁芯電纜直接埋地敷設。 35kV 高壓進線的選擇校驗 采用 LJ 型鋁絞線架空敷設，接往 35kV 公用干線。 ③ 熱 穩(wěn)定度校驗 計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面 223)3(m i n ????? ? 式中 tima —— 變電所 35kV 側縱聯(lián)差動保護動作時間按 整定，再加上斷路器斷路時間 ，再加 。 10kV 側一次設備的選擇校驗 表 3710kV 側一次設備的選擇校驗 選擇校驗項目 電壓 電流 斷流能力 動穩(wěn)定度 熱穩(wěn)定度 裝置地點條件 參數(shù) NU 30I )3(kI )3(shi imatI 2)3(? 數(shù)據(jù) 10kV 總 2＝ ? 一次設備型號額定參數(shù) NU NI ocI maxi tIt2 高壓少油斷路器 SN1010Ⅱ /1000 10kV 1000A 80kA ? ? 高壓隔離開關 10kV 1000A —— 75kA 45005302?? 23 規(guī)格 G 68N 10/1000 高壓熔斷器 RN210 10kV 50kA —— —— 電壓互感器 JDJ10 10/ —— —— —— —— 電流互 感器 LZZQB610 10kV 800/5A 315/5A(大于 30I ) 100/5A(大于 30I ) —— —— —— 電流互感器 LA10 10kV 315/5A(大于 30I ) 160/5A(大于 30I ) —— —— —— 避雷器 FS410 10kV —— —— —— —— 表 37 所選設備均滿足要求。其綜合投資按設備價 倍計，因此其綜合投資約為(+3) 萬元＝ 萬元 本方案采用 2臺 GG1AJ 型柜，2 臺 GG1A(F)型柜。這樣不僅提高了供電的可靠性，而且靈活性也增強了，給電力系統(tǒng)的維護和維修帶來了安全和方便。 由于需要裝設兩臺主變壓器，所以 可設計下列兩種主結線方案： （ 1） 一條電源進線的主結線方案 如圖 32示（ 10kV 側主結線從略） （ 2） 兩條電源進線的主結線方案 如圖 33示（ 10kV 側主結線） 圖 32 機修造廠總降壓變電所一條電源進線的主結線方案 15 圖 33 電機修造廠總降壓變電所兩條電源進線的主結線方案 （ 3） 兩種主結線方案的技術經濟比較（表 32） 表 32 兩種主結線方案的比較 比較項目 一條電源進線的主結線方案（圖32） 兩條電源進線的主結線方案（圖33） 技術指標 供電安全性 滿足要求 滿足要求 供電 可靠性 基本滿足要求 滿足要求 供電質量 兩臺主變并列，電壓損耗小 兩臺主變并列，電壓損耗小 靈活方便性 由于只有一條電源進線，靈活性稍差 由于只有兩條電源進線，靈活性較好 擴建適應性 稍差一些 更好一些 經濟指標 電力變壓器的綜合投資額 由資料查得 SL76300/35 單價為 萬元，而又查得變壓器綜合投資約為其單價的 2倍，因此其綜合投資為 2 萬元＝由資料查得 SL76300/35 單價為 萬元，而又查得變壓器綜合投資約為其單價的 2 倍，因此其綜合投資為 2 萬元＝ 16 萬元 萬元 高壓開關柜（含計量柜）的綜合投資額 查資料得 JYN135型柜按每臺 10萬元計，其綜合投資按設備價 倍計，因此其綜合投資約為10 10萬元＝ 150萬元 本方案采用 14 臺 JYN135型柜，其綜合投資額約為 14 10萬元＝ 210 萬元，比一條電源進線的方案多投資 60 萬元 續(xù)表 32 比較項目 一條電源進線的主結線方案（圖33） 兩條電源進線的主結線方案（圖34） 經濟指標 電力變壓器和高壓開關柜的年運行費 參照資料計算，主變和高壓開關柜的折舊和維修 管理費每年為 萬元（其余略） 主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費每年為 萬元，比一條電源進線的方案多耗 萬元 交供電部門的一次性供電貼費 按 700 元 /kVA 計，貼費為 26300 萬元＝ 882 萬元 貼費為 2 6300 萬元＝882 萬元 從表 32可以看出，雖然按經濟指標，一條電源進線的主結線方案遠優(yōu)于兩條電源進線的主結線方案，但是按技術指標，兩條電源進線的主結線方案優(yōu)于一條電源進線的主結線方案。但與內橋式結線適用的場合有所不同。這種主結線的運行靈活性較好，供電 可靠性較高，適用于一、二級負荷工廠。 主結線方案選擇 對于電源進線電壓為 35KV 及以上的大中型工廠，通常是先經工廠總降壓變電所降為 6— 10KV 的高壓配電電壓，然后經車間變電所，降為一般低 壓設備所需的電壓。 線處，宜裝設供計費用的專用電壓、電流互感器（一般都安裝計量柜）。 ，具有多臺主變壓器同時運行的變電所，應采用變壓器分列運行。A 的變壓器二臺 主變壓器的聯(lián)結組別均采用 Yd11。裝設兩臺主變壓器的變電所，每臺變壓器的容量 ST 應同時滿足以下兩個條件： ① 任一臺單獨運行時， ST≥ （ ） S′30 ② 任一臺單獨運行時， ST≥S′30 （ Ⅰ +Ⅱ ） 由于 S′30 （ 1） = 7932 KV 電機修造廠總變電所位置和型式的選擇 由前面的負荷計算可以看出，由于成品試驗站內有大型集中負荷，所以電機修造廠的負荷中心在成品試驗站和電 機修造車間之間，又考慮到變電所的位置要南北向，北邊開高窗，南邊開低門?？蛇x用 容器，其額定電容為 Qc = 5999 （ tanarc － tanarc ） Kvar=2724Kvar 取 Qc=2800 Kvar 因此，其電容器的個數(shù)為： n = Qc/qC = 2800/100 =28 而由于電容器是單相的，所以應為 3 的倍數(shù)，取 28 個 正好 無功補償后，變電所低壓側的計算負荷為： S30（ 2） ′= [59992+(54632800) 2] 1/2 =6564KV K∑q = 根據(jù)上表可算出 ： ∑P30i = 6520kW。 各用電車間負荷 情況及各車間變電所容量。平均負荷用來計算最大負荷和電能消耗量。一般取啟動電流上午周期分量作