【正文】 時間的倉促及自身專業(yè)的水平 不足，整篇論文有不足之處懇請閱讀此篇的老師多給予指正不勝感激。 m） N（ KN） V（ KN） e0（ mm） ea（ mm） l0（ m） ei（ mm） l0/h ξ 1 ξ 2 η e（ mm） ξ 計算 As=As’（ mm2） 實配單側 選 4Ф 20（ 1256） 選 4Ф 20（ 1256） 選 4Ф 20（ 1256） ρ s %% %% %% 偏心判斷 大 小 大 小 大 小 配箍 加密區(qū) 4 肢Ф 8100，非加密區(qū) 4肢Ф 8150 加密區(qū) 4 肢Ф 8100，非加密區(qū) 4 肢Ф 8150 加密區(qū) 4 肢Ф 8100，非加密區(qū) 4 肢Ф 8150 遼寧工業(yè)大學畢業(yè)設計 ———————————————————————————————————————————— 32 層次 1 2 3 節(jié)點 邊節(jié)點 中節(jié)點 邊節(jié)點 中節(jié)點 邊節(jié)點 中節(jié)點 hb（ mm） 600 500 600 500 600 500 hb0（ mm） 565 465 565 465 565 465 Hc（ m） 5 Σ Mb（ KN 非加密區(qū)還應滿足 s10d=200mm,故箍筋配置為 4Ф 10150，柱的配筋圖如下圖所示： 其它各層柱的配筋計算見下表： 柱 A柱 層次 1 2 3 截面尺寸 700 700 650 650 650 650 組合 一 二 一 二 一 二 遼寧工業(yè)大學畢業(yè)設計 ———————————————————————————————————————————— 28 M（ KN查表得，最小配筋率特征值λ v=，則最小配筋率ρ vmin=λ vfcm/fyv= 柱箍筋的體積配筋率ρ v=（Σ Asvili） /s/Acor = 650 8/100/650/650 =%%,符合構造要求。 軸向力對截面重心的偏心矩 e0=M/N= 106/( 103) = 遼寧工業(yè)大學畢業(yè)設計 ———————————————————————————————————————————— 26 初始偏心矩： ei=e0+ea=+= 長細比 l0/h=4700/700=5，故應考慮偏心矩增大系數(shù)η。 柱的計算長度，根據(jù)《抗震設計規(guī)范》，對于現(xiàn)澆樓蓋的底層柱， l0== 初始偏心矩： ei=e0+ea=+= mm 因為長細比 l0/h=4700/700=5，故應考慮偏心矩增大系數(shù)η。 Mc=（ KNψ * No ＝ 0 η * γ * f * Al ＝ ***1000* ＝ ≥ Nl ＝ ，滿足要求。 M ． 2 彎矩設計值 M 由可變荷載效應控制的彎矩組合值 M(L) ＝ ． 2 墻體荷載 對磚砌體，當過梁上的墻體高度 hw ≥ Ln/3 ＝ 333mm 時，應按高度為 Ln/3 墻體的均布自重采用。 M 彎矩設計值 M ＝ Max{M(L), M(D)} ＝ M 永久均布荷載作用下： Mk2 ＝ *(*)^2/8 ＝ 293mm178。 M 4． 4． 2 彎矩設計值 M 由可變荷載效應控制的彎矩組合值 M(L) ＝ 4． 2． 2 墻體荷載 對磚砌體，當過梁上的墻體高度 hw ＜ Ln/3 ＝ 800mm 時，應按墻體的均布自重采 用。 M (3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù)θ： 按混凝土規(guī)范第 條，當ρ 39。 M Es ＝ 210000N/mm As ＝ 251mm Ec ＝ 25413N/mm ftk ＝ (2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： ①、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算： ψ ＝ * ftk / ρ te / σ sk σ sk ＝ Mk / / ho / As （混凝土規(guī)范 － 3） σ sk ＝ 504786/＝ 29N/mm 矩形截面， Ate ＝ * b * h ＝ *1000*100 ＝ 50000mm ρ te ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范 － 4） ρ te ＝ 251/50000 ＝ % ψ ＝ *＝ 當 ψ＜ 時，取ψ ＝ ②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值α E： α E ＝ Es / Ec ＝ 210000/25413 ＝ ③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γ f39。 M Asy39。 M 遼寧工業(yè)大學畢業(yè)設計 ———————————————————————————————————————————— 7 My39。 M My39。 M My39。 M Asx39。 M Mx39。 M Mx39。 M Mx39。 M Myk ＝ M Asx ＝ 11mm ρ ＝ % ρ min ＝ % Asx* ＝ 236mm φ 8200 （ As ＝ 251） ω max ＝ ω s,max ＝ Mygk1 ＝ (+*)**^2 ＝ M Mxqk1 ＝ [(+*)**^2 +(+*)**^2＝ ＝ 0時，θ ＝ (4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列 公式計算： B ＝ Mk / [Mq * (θ 1) + Mk] * Bs （混凝土規(guī)范 ） B ＝ [*(21)+]* ＝ ： 矩形截面，γ f39。 M 遼寧工業(yè)大學畢業(yè)設計 ———————————————————————————————————————————— 4 Asy39。 M My39。 M My39。 M My39。q ＝ (D)} ＝ Max{, } ＝ qk1 ＝ **^2 ＝ gk1 ＝ **^2 ＝ M My ＝ Max{My(L), My(D)} ＝ Max{, } ＝ M Mxq ＝ M Mxgk2 ＝ (+*)**^2 ＝ 遼寧工業(yè)大學畢業(yè)設計 ———————————————————————————————————————————— 2 活載 : 不上人屋面 : kN/m2 。 保溫層： kN/m178。 地面粗糙度類別： A 相關計算資料：巖土工程勘察報告（由業(yè)主提供附近建筑物的勘察報告，僅供參考。（容重按 8kN/m3）。 遼寧工業(yè)大學 畢 業(yè) 設 計 天津航道局疏浚技術教育部工程研究中心天津基地門衛(wèi)室設計 院系名稱： 繼續(xù)教育學院 專業(yè)名稱： 二〇〇九級土木工程 學 號： 學生姓名： 指導老師： 提交日期： 目 錄 一．工程概況 ………………………………………………………… (1) 二．荷載取值 ………………………………………………………… (2) 三．樓板計算 …………………………………………………………(38) 四．過梁配筋 …………………………………………………………(816) 五．基礎計算 ……………………………………………………… (1622) 六．雨篷配筋 ……………………………………………………… (2223)七．框剪柱 ………………………………………………………(2332) 八．結構圖紙（附圖） 九．結束語 遼寧工業(yè)大學畢業(yè)設計 ———————————————————————————————————————————— 1 一．工程概況： 建筑面積： 63 平方米 結構型式：單層磚混結構，設計使用年限為 50 年，層高 米。 混凝土強度等級：梁、 樓板采用 C25，基礎采用 C25。 2021 年 9 月）。 鋼筋混凝土現(xiàn)澆屋 面板 120: kN/m178。 其它荷載： 外墻重（按雙面抹灰） : + = kN/m2 內(nèi)墻重（按雙面抹灰） : + = kN/m2 女兒墻荷載 （ +） * = kN/m 三、板的設計 由于本房屋的屋蓋為鋼筋混凝土現(xiàn)澆式，板下橫縱墻上均設置閉合的鋼筋混凝土圈梁，故可近似按四周固定的單塊雙向板計算，并按彈性理論設計。 M 遼寧工業(yè)大學畢業(yè)設計 ———————————————————————————————————————————— 3 Mxqk1 ＝ [(+*)**^2 +(+*)**^2]/2 ＝ M Asx ＝ 111mmρ ＝ %ρ min ＝ % Asx* ＝ 236mm φ8200 （ As ＝ 251） ω max ＝ ω s,max ＝ Mygk1 ＝ (+*)**^2 ＝ M Myk ＝ M Mx39。 M Mx39。 M Mx39。 M Asx39。gk2 ＝ **^2 ＝ ＝ Max{My39。k ＝ ＝ 335mm ρ ＝ % φ 10200 （ As ＝ 393） ω max ＝ ω s,max ＝ 跨中撓度驗算： Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值 (1)、撓度驗算參數(shù)： 按《建筑結構靜力計算手冊》表 4－ 4，撓度系數(shù)κ ＝ （ 1/M） Mk ＝ ＝ 0 ④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ ＝ As / b / ho ＝ 251/1000/80 ＝ ⑤、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土