【正文】 首先非常感謝學(xué)校開(kāi)設(shè)這個(gè)課題，為本人日后從事計(jì)算機(jī)方面的工作提供了經(jīng)驗(yàn)，奠定了基礎(chǔ)。 本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。 學(xué)位論文作者（本人簽名）： 年 月 日 學(xué)位論文出版授權(quán)書(shū) 本 人及導(dǎo)師完全同意《中國(guó)博士學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫(kù)出版章程》、《中國(guó)優(yōu)秀 碩士學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫(kù)出版章程》 (以下簡(jiǎn)稱(chēng)“章程” )，愿意將本人的學(xué)位論文提交“中國(guó)學(xué)術(shù)期刊（光盤(pán)版）電子雜志社”在《中國(guó)博士學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫(kù)》、《中國(guó)優(yōu)秀碩士學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫(kù)》中全文發(fā)表和以電子、網(wǎng)絡(luò)形式公開(kāi)出版，并同意編入 CNKI《中國(guó)知識(shí)資源總庫(kù)》，在《中國(guó)博碩士學(xué)位論文評(píng)價(jià)數(shù)據(jù)庫(kù)》中 使用和在互聯(lián)網(wǎng)上傳播，同意按“章程”規(guī)定享受相關(guān)權(quán)益。 44 學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明 本人鄭重聲明：所呈交的學(xué)位論文，是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作所取得的成果。2m i n2 kVVVVV nLLt ????? 仍然 選擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，可以對(duì)于最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭： 最大負(fù)荷時(shí)，與 最接近 的分接頭為 110+2 %，其電壓為 ，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為： 42 )( 2. a x239。2 kVVVV THL ?????? 41 b) 冬季最小負(fù)荷時(shí) 雙回線路 62并聯(lián)后線路始端功率為 ： )(1 4 . 5 23 1 . 7 239。4m a x4 kVVVVV ntL m a nL ????? 最小負(fù)荷時(shí)，與 最接近的分接頭為 110+7 %，其電壓為 ，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為： )( 8. i n439。6 kVVVV THL ?????? c) 水電廠 6 調(diào)壓計(jì)算 由于本題目水電廠沒(méi)有地方負(fù)荷，對(duì)水電廠 6 沒(méi)有提出調(diào)壓要求，但是按規(guī)定，發(fā)電機(jī)母線運(yùn)行電壓不應(yīng)該超出其額定電壓的正負(fù)百分之五， 因此可按照這一條件來(lái)計(jì)算升壓變壓器的分接頭。 校驗(yàn)變電站 4 低壓側(cè)實(shí)際電壓： 4) 水電廠 6 高 、低 壓母線電壓 計(jì)算 在本設(shè)計(jì)接線中， 水電廠 6 經(jīng) 過(guò)線路給變電站 變電站 3 供電，在線路 6 63 末端功率、末端電壓 （即 4 點(diǎn)電壓） 和線路 38 參數(shù)已經(jīng)知道的條件下，即可 通過(guò)已經(jīng)求出的變電站 3或變電站 4的電壓，從而計(jì)算出 水電廠的高壓母線電壓。4m a x4 kVVVVV nLLt ????? 最小負(fù)荷時(shí) )(10 39。 45 M VAJS ??? 線路 54 段電壓損耗為 )( kVV XQRPV i ii ???????? 變電站 4 高壓側(cè)電壓為 )( kVVVV HH ?????? 變電站 4 高壓側(cè)流入功率為 )( M V AJS HT ?? 變電站 4 變壓器電壓損耗 )( KvV XQRPV i iiT ???????? 變電站 4 歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓 )(39。3m i n3 kVVVVV nLLt ????? 仍然 選擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，可以對(duì)于最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭： 最大負(fù)荷時(shí)，與 最接近的分接頭為 110+5 %，其電壓為 ，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際 電壓為： )(. a x3 39。 35 M VAJS ??? 線路 53 段電壓損耗為 )( 1 kVV XQRPV i ii ???????? 變電站 3 高壓側(cè)電壓為 )( 0 1 15353 kVVVV HH ?????? 變電站 3 高壓側(cè)流入功率為 )(39。1m a x1 kVVVVV ntL m a nL ????? 最小負(fù)荷時(shí)，與 最接近的分接頭為 110+4 %，其電壓為 ，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為： )(. i n1 39。 m i n1 kVVVV THL ?????? c) 變電站 1 調(diào)壓計(jì)算 按照 題目對(duì) 變電站 1 的 調(diào)壓 要求 為逆調(diào)壓 ， 即 在最大 負(fù)荷時(shí)變電站低壓母線電壓要求為 )( kVV N ??? 、最小負(fù)荷時(shí)變電站低壓 母線電壓要求為 )( kVV N ??? 。 1) 變電站 1 a) 冬季 最大負(fù)荷時(shí) 1 5 2 3 4 6 電壓分布 計(jì)算步驟圖 火電廠 5單位 kV 水電廠 6單位 kV 第一步 第二步 第 三 步 第 四 步 （或） 第 四 步 第 五 步 注：虛線剪頭代表計(jì)算方向 32 雙回 線路 51并聯(lián)后線路始端功率為 )(39。1m a x1 kVVVVV ntL m a nL ????? 最小負(fù)荷時(shí)，與 最接近的分接頭為 110+6 %，其電壓為 ，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為： )(. i n1 39。 )21(5 kVVVV THL ?????? ??? 2) 冬季最小運(yùn)行方式 下， 火電廠 5 發(fā)電機(jī)母線電壓計(jì)算應(yīng)按前面假設(shè)，其高壓母線電壓為 111kV，發(fā)電廠 5 變壓器高壓側(cè)功率為高壓母線流入四條線路，即雙回 5 5 54功率之和，即 29 )( )()(4535155 M V AJ JSSSS H ?? ????????? ??? 按照前面所述的功率分配，具有發(fā)電機(jī)母線的兩臺(tái)發(fā)電機(jī)變壓器高壓側(cè)流入母線分配一半的功率為： )()(2121 5)21(5 M V AJJSS HH ?????? 變壓器（ 2 號(hào)）繞組中的電壓損耗為 )( 1 1 )21(5 kVV XQRPV i iiT ???????? ? 發(fā)電機(jī)母線（即變壓器 2 號(hào)低壓側(cè)）電壓歸算到高壓側(cè)的值為 )()21(5)21(539。 3636 M V AJJQSS ?????????? ???從而可得如圖所示的 63段功率分布 最后可得 兩 種運(yùn)行方式下的網(wǎng)絡(luò)功率分布如表 53 段冬季最小負(fù)荷功率分布圖 63 段冬季最小負(fù)荷功率分布圖 3 D5 + + +J) +7 + R53+J X53 +1 4521 ??? BQj + + + 3 D6 + + +J) +8 + R63+J X63 +1 4521 ??? BQj + + + 27 功率分布表（單位： MW MVAR) 線路末端功率 線路功率損耗 線路始端功率 母線流入線路功率 線路名稱(chēng) 有功功率 無(wú)功功率 有功功率 無(wú)功功率 有功功率 無(wú)功功率 有功功率 無(wú)功功率 冬季最大負(fù)荷運(yùn)行方式 線路 51 線路 53 線路 54 線路 62 線路 63 線路 64 冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式 線路 51 線路 53 12 12 線路 54 線路 62 線路 63 線路 64 七、 電壓分布 和調(diào)壓 計(jì)算 元件上電壓降落的縱分量，即電壓損耗為 )(kVV XQRPV i ii ??? 1. 確定發(fā)電廠發(fā)電機(jī)母線電壓及高壓母線 電壓 的原則 在本設(shè)計(jì)中經(jīng)過(guò) 初步計(jì)算 ， 先暫時(shí)給定 發(fā)電廠高壓母線的電壓為： 冬季 最大和最小運(yùn)行方式下 火電廠高壓母線的電壓 分別為115kV和 111kV ，而水電廠電壓則由計(jì)算決定 。335 ?? ?? SSS ，即為 53段的末端功率，于是線路 53段的功率損耗為 )()(110 )()()( 2 222 2235 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 線路 53 始端功率 )( 3539。 46 M V AJJJSSS ????????? ??? 從發(fā)電廠 6 高壓母線流入線路 64的實(shí)際功率為 )()()21( 4639。 a) 兩端供電網(wǎng)拆開(kāi)后 54功率分布計(jì)算 對(duì)于拆開(kāi)后的 54 網(wǎng)的初分布功率 4539。 1515 M V AJJQSS ?????????? ???從而可得如圖所示的 51段功率分布 63 段冬季最大負(fù)荷功率分布圖 3 D6 + + +J) +8 + R63+J X63 +1 4521 ??? BQj + + + 1 D5 + + +J) +J + R54+J X54 +1 4521 ??? BQj+ + + + 22 2) 線路 62 段功率分布計(jì)算 線路 62 末端功率為 26 JSS ???? 線路 62 段的功率損耗為 )()(110 )()()( 2 222 2226 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 線路 62 始端功率 )( 2639。 3535 M V AJJQSS ?????????? ???從而可得如圖所示的 53段功率分布 b) 兩端供電網(wǎng)拆開(kāi)后 63功率分布計(jì)算 對(duì)于拆開(kāi)后的 63 網(wǎng)的初分布功率 36336 ?? ?? SSS ，即為 63段的末端功率，于是線路 63段的功率損耗為 )()(110 )()()( 2 222 2236 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 線路 63 始端功率 )( 3639。335 JJLL LSSS ??? ?????????? 70)(3536353336 JJLL LSSS ??? ?????????? 將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在 3 點(diǎn)拆開(kāi)，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。 45 M VAJJJSSS ????????? ??? 從發(fā)電廠 5 高壓母線流入線路 54的實(shí)際功率為 )()()21( 4539。 兩端供電網(wǎng) 546的功率分布計(jì)算 線路名稱(chēng) 51 53 54 63 64 62 電氣距離 (KM) 40 70 80 80 50 50 3) 兩端供電網(wǎng) 546功率分布計(jì)算 兩端供電網(wǎng) 546 功率初分布計(jì)算 ， 由于設(shè)計(jì)方案中對(duì)于兩端供電 網(wǎng) 的各段線路均采用同一導(dǎo)線截面，即為均一網(wǎng)絡(luò)，故功率初分布可按長(zhǎng)度成反比例分配， 50)(454646439。 26 M VAJJJSSS ????????? ??? 從發(fā)電廠 6 高壓母線流入線路 62的功率為 )()()21( 2639。 8 變電站 3： 變壓器為兩臺(tái) 20xx0/110 ，查參考資料附表 32可知 Δ P0 = 30KW，Δ PS=104 KW， US%=， IO%= )( 02 101101042 10 2 322 32 ??? ???? ???? NNST SUPR )( 10% 22 ??? ???? ??? NNST SUUX )(10)100 20 (210)100%(2 33000M V AJJSIJPS N?????????????? ?? 變電站 4：變壓器為兩臺(tái) 20xx0/110 ，查參考資料附表 32可知 Δ P0 = 30KW，Δ PS=104 KW， US%=， IO%= )( 02 101101042 10 2 322 32 ??? ???? ???? NNST SUPR )( 10% 22 ??? ???? ??? NNST SUUX )(10)100 20 (210)100%(2 33000M V AJJSIJPS N?????????????? ?? 所有變壓器的選擇和參數(shù)計(jì)算結(jié) 數(shù)據(jù) 果詳見(jiàn) 下表 ： 變壓器 參數(shù)計(jì)算結(jié)果 數(shù)據(jù) （ 有兩臺(tái)變壓器時(shí)， 均為并聯(lián) 值 ） 項(xiàng)目 廠 (站 ) 主變型號(hào) 額定電壓 (Kv) 歸算到高壓側(cè) 等值阻抗 (Ω ) 激磁損耗 (MVA) 火電廠 B B2 31500/121 121/ + + 火電廠 B3 63000/121 121/ + + 水電廠 B B2 40000/110 121/ + + 變電站 1 25000/110 110/11 + + 變電站 2 25000/110 110/11 + + 變電站 3 20xx0/110 110/11 + + 9 變電站 4 20xx0/110 110/11 + + 三、 輸電線路參數(shù)的計(jì)算 線路名稱(chēng) 51 53 54 63 64 62 電氣距離（ KM） 40 70 80 80 50