【正文】 在整個(gè)的論文寫作中，各位老師、同學(xué)和朋友積極的幫助我查資料和提供有利于論文寫作的建議和意見，論文得以不斷的完善，最終幫助我完整的寫完了整個(gè)論文。 王老師多次為我指點(diǎn)迷經(jīng)，開拓思路 精心點(diǎn)撥、熱忱鼓勵。 且焊接時(shí)采用小電流、大電壓、快速焊的 焊接方法，盡量避免焊條橫向擺動。 4焊條的選擇 （ 1）焊接 1Cr18Ni9 鋼板時(shí)采用 E30816（ A102）進(jìn)行焊接，鈦鈣型，交直流兩用，焊條規(guī)格為 φ ,焊后將焊口 處打磨平整。奧氏體不銹鋼焊條即使選用酸性焊條，最好也采用直流反接施焊，因?yàn)榇藭r(shí)焊件是負(fù)極，溫度低，受熱少，而且直流電源穩(wěn)定，也有利于保證焊縫質(zhì)量。 焊接工藝參數(shù)的選擇 焊接奧氏體不銹鋼時(shí)，應(yīng)控制焊接熱輸入和層間溫度，以防止熱影響區(qū)晶粒長大及碳化 物析出。 1Cr18Ni9 鋼板采用 U 形坡口，法蘭處坡口如下圖。則 L=兀 （ r+A） *2 （ 3）不銹鋼板卷制好后采用焊條電弧焊把封口點(diǎn)固好，利用擋鐵定位原理將法蘭放在圓上在用焊條電弧焊進(jìn)行點(diǎn)固好。但是如果采取合適的焊接方法，焊后變形會比上述連續(xù)焊產(chǎn)生的變形小的多。 （ 2）如果低碳鋼有脺硬傾向，應(yīng)適當(dāng)預(yù)熱，其預(yù)熱溫度應(yīng)比低碳鋼同種材料焊接時(shí)略低一些。 在焊態(tài)時(shí)，奧氏體焊縫承受拉應(yīng)力，珠光體母材承受壓應(yīng)力；焊后熱處理，并未消除殘余應(yīng)力，而只是使焊接殘余應(yīng)力重新分布。 （ 2）焊縫凝固后熔合區(qū)兩側(cè)分別為奧氏體相和鐵素體相，碳將由溶解度低而擴(kuò)散系數(shù)高的鐵素體相的母材向溶解度高的奧氏體相焊縫中擴(kuò)散。在長時(shí)間高溫下工作時(shí)，由于對變形阻力的不同，將產(chǎn)生應(yīng)力集中，使接頭的高溫持久強(qiáng)度和塑性下降，可能導(dǎo)致沿熔合區(qū)斷裂。在珠光體鋼與奧氏體不銹鋼焊接時(shí)，在珠光體鋼一側(cè)熔合線的焊縫金屬存在一個(gè)成分梯度很大的過渡層，寬約為 ～ 。綜上說述，由于珠光體鋼的稀釋作用，焊接金屬成分和組織會發(fā)生較大變化。若采用 E30115（ A407）焊條焊接，則焊條熔敷金屬鉻和鎳當(dāng)量為圖 51 中 e 點(diǎn)，如果母材熔合比仍為 30%40%。此焊條焊接這兩種材料時(shí)假定這兩種材料融入焊縫中的數(shù)量相同，即兩種材料混合熔化后鉻和鎳當(dāng)量仍為原來的 f 點(diǎn)，則當(dāng)母材金屬的融合比發(fā)生變化時(shí)，焊縫金屬中鉻和鎳當(dāng)量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)將沿 fc線段各點(diǎn)移動而變化。 圖 51不銹鋼舍弗勒組織圖 1Cr18Ni9 鋼與 Q235 鋼未焊前鉻當(dāng)量和鎳當(dāng)量的計(jì)算見表 51 分別為 圖 51 中的 a、 b 兩 點(diǎn) ，如果采用鎢極氬弧焊不加填充材料，假定這兩種金屬融入焊道中的比例各為一半，其融合比為 50%則在圖 51中會找出對應(yīng)的 f點(diǎn)。 河北機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 9 第五章 低碳鋼與奧氏體不銹鋼的焊接性分析 當(dāng)兩種成分、組織性能不同的金屬通過焊接而形成連續(xù)的焊接接頭時(shí)，接頭部位實(shí)質(zhì)上是成分與組織變化的過渡區(qū)，集中了各種矛盾，具體表現(xiàn)如 下； 低碳鋼與奧氏體不銹鋼焊接時(shí)，焊縫金屬平均成分是由兩種 不同類型的母材和填充金屬混合組成，由于珠光體鋼中不含或只含有少量的合金元素，如低碳鋼融入 焊縫金屬的比例增大，則會沖淡焊縫金屬的合金濃度，從而改變焊縫金屬的化學(xué)成分和組織狀態(tài)，這種現(xiàn)象稱為母材對焊縫金屬的稀釋作用。 （ 5）奧氏體不銹鋼焊接時(shí)一般不需要預(yù)熱。 （ 3） 焊接規(guī)范。幾乎所有的熔化焊接方法均可用于焊接奧氏體不銹鋼，奧氏體不銹鋼的熱物理性能和組織特點(diǎn)決定了其焊接工藝要點(diǎn)。但是由于電渣焊熱過程的特點(diǎn)，會使接頭的耐晶間腐蝕能力降低，并且在熔合線附近易產(chǎn)生嚴(yán)重的刀狀腐蝕，因此極少應(yīng)用。對于耐蝕的奧氏體不銹鋼，一般希望含一定量的鐵素體，這樣既能保證良好的抗裂性能，又能有很好的抗腐蝕性能。γ相和δ相都可發(fā)生σ相轉(zhuǎn)變。 應(yīng)力腐蝕開裂 應(yīng)力腐蝕開裂通常表現(xiàn)為脆性破壞，目發(fā)生破壞的過程時(shí)間短，因此 危害嚴(yán)重。 第三章 奧氏體不銹鋼的焊接特點(diǎn) 焊接熱裂紋 奧氏體不銹鋼由于其熱傳導(dǎo)率小，線膨脹系數(shù)大，因此在焊接過程中，焊接接頭部位河北機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 7 的高溫停留時(shí)間較長，焊縫易形成粗大的柱狀晶組織，在凝固結(jié)晶過程中，若硫、磷、錫、銻、妮等雜質(zhì)元素含量較高，就會在晶間形成低熔點(diǎn)共品，在焊接接頭承受較高的拉應(yīng)力時(shí)，就易在焊縫中形成凝固裂紋，在熱影響區(qū)形成液化裂紋，這都屬于焊接熱裂紋。 （ 4）在坡口內(nèi)引弧，避免擦傷母材，注意熄弧時(shí)填滿弧坑。 Q235 鋼焊接時(shí)容易遇到的問題 Q235 屬于 非合金鋼 低碳鋼 ，它的 焊 接一般不需要特殊的工藝措施，但在工件厚度較大或環(huán)境溫度較低（ T≤ 0℃）時(shí)，會因冷速加快而導(dǎo)致接頭裂紋傾向增加，例如在焊接直徑Φ≥ 3000mm 且壁厚δ≥ 50mm 的結(jié)構(gòu)、焊接壁厚δ≥ 90mm 的第一層焊道、受壓容器壁厚δ≥ 20mm 時(shí)的焊縫有可能產(chǎn)生裂紋。 (1)從工藝角度采取措施 以較小的焊接規(guī)范 (一般是碳鋼的 90％左右 )施焊，多道多層焊，嚴(yán)格控制層間溫度，使變形傾向減?。徊捎梅侄魏?，使局部變形傾向減小 以及盡 量合理的布局焊縫，能布置對稱的盡量對稱布置，從而也降低應(yīng)力集中，減少變形的發(fā)生。 應(yīng)力腐蝕開裂的防止措施 采用合理的焊接順序，避免產(chǎn)生較大的焊接拉應(yīng)力避免焊縫與腐蝕介質(zhì)接觸避免焊縫產(chǎn)生咬邊等點(diǎn)蝕缺陷 焊縫脆化 河北機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 6 焊縫脆化： 焊縫接頭在工作時(shí)，其韌性和塑性沒有達(dá)到要求，導(dǎo)致發(fā)生脆斷的現(xiàn)象。 2． 2 焊接熱裂紋 焊接熱裂紋：焊接過程中，焊縫和熱影響區(qū)金屬冷卻到固相線附近 的高溫區(qū)時(shí)所產(chǎn)生的裂紋。 圖 21奧氏體不銹鋼焊接接頭可能發(fā)生晶間腐蝕的部位 a— 焊縫區(qū) b— HAZ敏化區(qū) c— 熔合區(qū) 晶間腐蝕 晶間腐蝕在焊縫區(qū)，熔合區(qū)，熱影響區(qū)均 有可能出現(xiàn)；通常用貧鉻理論來解釋。 加快焊接速度：盡可能使用較快的焊接速度，目的是減少熱影響區(qū)寬度，縮短焊縫在敏化溫度區(qū)間的停留時(shí)間，使焊縫處于一次穩(wěn)定狀態(tài)，以及細(xì)化焊縫組織。由于鋼中含碳量對其焊接性的影響最為明顯，通常把鋼中合金元素含量對其焊接性的影響，按其作用換算成碳元素的相當(dāng)含量，即用碳當(dāng)量（ CE）法評價(jià)金屬材料的焊接性。它包括兩方面的內(nèi)容，一是結(jié)合性能，即在一定焊接工藝條件下，焊接接頭產(chǎn)生焊接缺陷的敏感性；二是使用性能，即在一定焊接工藝條件下，焊接接頭對使用要求的適應(yīng)性。 （ 2） 塑性好焊接接頭產(chǎn)生裂紋的傾向小，適合制造各種大型結(jié)構(gòu)和受壓容器?！?00HV而 奧氏體不銹鋼的線膨脹系數(shù)比低碳鋼大將近 50％，而熱導(dǎo)率 僅為低碳鋼的 1/3 左右； 奧氏體不銹鋼 鐵素體不銹鋼 雙相不銹鋼 圖 11 幾種不銹鋼的顯微組織 188 鋼 在 0Cr18Ni9 基礎(chǔ)上加入 Ti、 Nb 等穩(wěn)定碳化物元素，抗晶間腐蝕的能力提高； 188 型不銹鋼按其化學(xué)成分中的碳的含量不同，可分為三個(gè)等級：一般含碳量（ wc≤%）、低碳級（ wc≤ %）和超低碳級（ wc≤ %）。耐空氣、蒸汽、水等弱腐蝕介質(zhì)和酸、堿、鹽等化學(xué)浸蝕性介質(zhì)腐蝕