【正文】 Mpa15三原子氣體的輻射減弱系數(shù)16乘積17灰粒的輻射減弱系數(shù)18乘積19氣流輻射減弱系數(shù) 20乘積21煙氣黑度22管壁灰污層溫度℃23煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)W/m2℃查附錄圖Ⅱ22824利用系數(shù)查附錄圖Ⅱ11125煙氣側(cè)放熱系數(shù)W/m2℃26熱有效系數(shù)查附錄圖Ⅰ227傳熱系數(shù)KW/m2℃28較小溫差℃29較大溫差℃27630平均溫差℃31對流傳熱量KJ/k32誤差%＜2表23 第一級空預(yù)器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算表序號名稱符號單位公示及計(jì)算上管組下管組綜合值1管子規(guī)格選取40*40*2橫向節(jié)距設(shè)定64643縱向節(jié)距設(shè)定41414橫向相對節(jié)距5縱向相對節(jié)距6橫向管排數(shù)排設(shè)定84847沿空氣流向排數(shù)排設(shè)定56528管子根數(shù)排588855209煙道寬度排10煙道深度根12總受熱面13煙氣流通截面 表24 第一級空預(yù)器熱力計(jì)算表序號數(shù)值名稱符號單位計(jì)算公式結(jié)果1煙氣入口溫度℃省煤器出口煙溫2802煙氣入口焓KJ/kg查煙氣焓溫表37663空氣入口溫度℃已知204空氣入口焓KJ/kg查煙氣焓溫表5空氣出口溫度℃假定1906空氣出口焓KJ/kg查煙氣焓溫表7平均空氣溫度℃1058平均空氣焓查煙氣焓溫表13579出口過量空氣系數(shù)10對流吸熱量KJ/kg11煙氣出口焓KJ/kg12煙氣出口溫度℃查表15113平均煙溫℃14煙氣體積（標(biāo)準(zhǔn)狀況）查煙氣特性表15煙氣流速m/s16相對管長1/d1/d2517水蒸氣體積份額查煙氣特性表18煙氣側(cè)放熱系數(shù)w/m2℃19空氣流速m/s20空氣側(cè)放熱系數(shù)w/m2℃21利用系數(shù)查附錄圖Ⅱ1122傳熱系數(shù)Kw/m2℃25逆流溫壓℃26最大溫降℃17027最小溫降℃12928參數(shù)P29參數(shù)R30溫壓修正系數(shù)查附錄圖Ⅰ331溫壓℃32傳熱量QKJ/kg33誤差﹪5 熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正與計(jì)算結(jié)果匯總表25 熱力計(jì)算數(shù)據(jù)修正表序號名 稱符 號單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù) 值（一）排煙熱損失修正1排煙溫度℃由預(yù)熱器熱力計(jì)算知1512排煙焓KJ/kg查煙氣焓溫表3排煙熱損失%（二）鍋爐熱效率修正1鍋爐總熱損失%q2+q3+q4+q5+q62鍋爐熱效率%100Σq（三）鍋爐燃料消耗量修正1鍋爐實(shí)際燃料消耗量2計(jì)算燃料消耗量（四）鍋爐吸熱量修正1熱空氣溫度℃由預(yù)熱器熱力計(jì)算知3202理論熱空氣焓KJ/kg查煙氣焓溫表3空氣帶入爐內(nèi)的熱量KJ/kg41kg燃料帶入爐內(nèi)熱量KJ/kg5爐膛吸熱量 KJ/kg（一）排煙溫度較核由空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算知排煙溫度為151℃，與排煙溫度假定值152℃相差10℃，符合要求。C110016爐膛出口通流面積17爐膛出口高度18水平煙道煙氣流速m/s參考取8121019水平煙道高度20爐頂容積21爐膛主體高度（二）水冷壁1前后墻水冷壁回路個數(shù)Z1個a/(按每個回路加熱寬度≤32左右側(cè)墻水冷壁回路個數(shù)Z2個b/(按每個回路加熱寬度≤33管徑及壁厚取用6034管子節(jié)距按s/d=—805前后墻管子根數(shù)根按a/s+1=706左右側(cè)墻管子數(shù)根按b/s+1=70 燃燒器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)表7 燃燒器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)表序號名 稱符號單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1一次風(fēng)速 252二次風(fēng)速503三次風(fēng)速504一次風(fēng)率%255三次風(fēng)率%由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定的磨煤廢氣份額知106二次風(fēng)率%657一次風(fēng)溫℃由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定2008二次風(fēng)溫℃參考已建成電廠3209三次風(fēng)溫℃由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定7010燃燒器數(shù)量Z個四角布置411一次風(fēng)口面積m212二次風(fēng)口面積m213三次風(fēng)口面積m214燃燒器假想切圓直徑參照選取120015燃燒器矩形對角線長度777816特性比值初步選定1217特性比值18燃燒器噴口寬度結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)定為br= 21521519一次風(fēng)噴口高度78二次風(fēng)噴口高度127三次風(fēng)噴口高度1120燃燒器高度由附圖計(jì)算得結(jié)果接近選值核算得 hr。選取4513折焰角下傾角按20186。3 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算理論空氣量（標(biāo)準(zhǔn)情況下）：= ( Cy＋ S y)＋ Hy－ Oy =( ＋ )＋－=理論煙氣量（標(biāo)準(zhǔn)情況下）：（1）三原子氣體的理論體積： = ( C y＋ S y )=( ＋ )=（2）的理論體積： = H y＋ W y＋＋ =＋＋＋0 = (3)的理論體積 = y＋=＋= (4)理論煙氣容積 =＋＋=＋＋= 煙氣特性表 查《鍋爐原理與計(jì)算》書，爐膛出口過量空氣系數(shù)按表42選取=，各個受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)再按表43選取，然后列出空氣平衡表，如表1表1 空氣平衡表受熱面系數(shù)爐 膛和 凝渣 管高溫過熱器低溫過熱器第二級省煤 器第二級空氣預(yù)熱 器第一級省煤 器第一級空氣預(yù)熱 器進(jìn)口漏風(fēng)出口 根據(jù)上述計(jì)算出的數(shù)據(jù)，查《鍋爐設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》表210，選取固態(tài)排渣 率=5%，則灰分份額=100－=100－5=95% 計(jì)算表二列出各項(xiàng)，表二為煙氣特性表。爐膛上部布置了凝渣管簇，爐膛出口處布置了高溫對流過熱器和低溫對流過熱器，布置這些受熱面都能進(jìn)一步保證爐膛出口處的煙溫降低到一定的要求數(shù)值。（三）鍋爐整體布置的確定 1).參考已建成的同類型電廠中的鍋爐布置形式以及對各種鍋爐整體布置形式的分析，決定選用Π型布置，理由如下：⑴ 鍋爐的排煙口在距離地面較近的下方，送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)和除塵器等設(shè)備都可以布置在地面上，鍋爐的結(jié)構(gòu)不高，廠房也較低，龐大的煙囪也是可以建筑在地面上的；⑵ 在煙氣流動的對流煙井中，煙氣向下流動，有利于灰塵的清除，具有自身清除灰塵的能力；⑶ 各個受熱面方便用逆流的方式進(jìn)行布置，對流換熱可以進(jìn)一步加強(qiáng)；⑷ 汽輪機(jī)與鍋爐之間的距離不大，兩者之間的連接管道較短，節(jié)省建材，減少初期投資成本。840 kJ/kg。另一條提高發(fā)電效率的方法是采用燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組的鍋爐發(fā)電。因此，受到了鍋爐制造業(yè)的重視，包括我國在內(nèi)的很多知名企業(yè)都在加大對這種技術(shù)的研究。這是推動鍋爐發(fā)展清潔而有效燃燒技術(shù)的動力。熱電聯(lián)產(chǎn)可以減少凝汽式電廠的凝汽損失或者根本上不存在凝汽損失，可以省去大多數(shù)的效率低的小鍋爐房，既節(jié)約了能源，又保護(hù)了環(huán)境。目前世界上主要工業(yè)國家采用的蒸汽溫度一般都在570℃之下，多采用540℃左右。此外，西歐在超臨界壓力鍋爐的研究與應(yīng)用也比較早。1960年前后又有多臺超臨界壓力鍋爐投運(yùn)，538/538攝氏度。由于超大容量的機(jī)組的靈活性較差，可用率也較低，每年故障和計(jì)劃檢修的時(shí)間都較長，目前機(jī)組容量達(dá)到1300MW后就沒有再增大。擴(kuò)大單機(jī)容量可以滿足國家日益增長的電量的需求，同時(shí)可以降低基礎(chǔ)設(shè)備投資和設(shè)備費(fèi)用，減少運(yùn)行費(fèi)用以及節(jié)約金屬建材耗量。此外，隨著煤炭的消耗，人類不得不考慮怎樣燃燒劣質(zhì)煤或難燃燒的煤的問題，這也推動了鍋爐技術(shù)的發(fā)展。蒸汽動力自19世紀(jì)開始到現(xiàn)在，已經(jīng)得到了很大的發(fā)展。因此，循環(huán)硫化床鍋爐和燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組得到了很快的發(fā)展。但是此燃燒器存在很多的問題，如排煙溫度高（℃），空氣過剩系數(shù)大（），排煙熱損失高（％）；固體不完全燃燒熱損失較高（％）；由于尾部只安裝了多管除塵器，因此煙塵、二氧化硫不能達(dá)標(biāo)排放；技術(shù)系統(tǒng)不完整，輔機(jī)配置不合理，不能實(shí)現(xiàn)密閉制粉，外購袋狀煤粉需人工注入粉倉，勞動強(qiáng)度大，工作環(huán)境惡劣；燃燒溫度偏高，爐內(nèi)有結(jié)渣，NOx排放偏高等。在這一階段的上世紀(jì)七十年代，國內(nèi)就曾開發(fā)過煤粉工業(yè)鍋爐應(yīng)用技術(shù)，但因煤粉制備、鍋爐自動控制、布袋除塵等配套技術(shù)不成熟或價(jià)格昂貴，專用裝備的加工工藝落后，最終放棄對該技術(shù)的研發(fā)和應(yīng)用。隨后又建立了武漢鍋爐廠、北京鍋爐廠以及東方鍋爐廠，也開始生產(chǎn)電廠鍋爐。發(fā)電廠鍋爐煙氣系統(tǒng)過程：煤粉在爐膛中燃燒會產(chǎn)生大量的高溫?zé)煔?，這些高溫?zé)煔鈺跔t膛中不斷上升，上升的高溫?zé)煔鈺⒋罅康臒崃總鬟f給凝渣管簇和過熱器等受熱面，高溫?zé)煔庠诮?jīng)過受熱面的層層吸熱后，最后通過吸風(fēng)機(jī)作用下進(jìn)入尾部煙道，繼續(xù)向省煤器和預(yù)熱器傳遞熱量，然后煙氣再進(jìn)入除塵設(shè)置，最后煙氣經(jīng)過吸風(fēng)機(jī)通過煙囪排入高空。原煤由皮帶輸送到鍋爐車間的煤斗，進(jìn)入磨煤機(jī)磨成煤粉，然后與經(jīng)過預(yù)熱器預(yù)熱的空氣一起噴入爐內(nèi)燃燒，將煤的化學(xué)能轉(zhuǎn)化成熱能，煙氣經(jīng)除塵器清除灰分后，由引風(fēng)機(jī)抽出，經(jīng)煙囪排出大氣。因此，對于調(diào)節(jié)性能較差的普通筒式鋼球磨煤機(jī)大多采用這種制粉系統(tǒng)。配備中速磨煤機(jī)的直吹式制粉系統(tǒng)有正壓和負(fù)壓兩種聯(lián)系方式。（一）直吹式制粉系統(tǒng)直吹式制粉系統(tǒng)中，磨煤機(jī)磨制的煤粉全部送到鍋爐爐膛中燃燒。 煤粉制備系統(tǒng)將合格的煤粉供應(yīng)給燃煤鍋爐。煤粉制備系統(tǒng)的主要任務(wù)是將煤粉磨成符合鍋爐煤粉燃燒細(xì)度的細(xì)小煤粉顆粒，供鍋爐燃燒。從磨煤機(jī)排出的煤粉和空氣混合物經(jīng)煤粉燃燒器進(jìn)入爐膛燃燒。汽水系統(tǒng)的任務(wù)是通過爐內(nèi)的換熱設(shè)備將火焰和高溫?zé)煔獾臒崃總鬟f給爐內(nèi)的介質(zhì)。隨著這幾個工作過程，鍋爐又被分為制粉和燃燒系統(tǒng)、煙風(fēng)系統(tǒng)和汽水系統(tǒng)。煤粉鍋爐以其高效節(jié)能啟停簡單的特點(diǎn)在電廠中有著舉足輕重的地位。除電站鍋爐外，化工、紡織等工業(yè)鍋爐也比較大，都常用既供電又供熱的。從世界范圍上來講，火力發(fā)電仍然是世界上最主要的發(fā)電形式，在富煤的我國更是如此?，F(xiàn)代電力工業(yè)是規(guī)模巨大、發(fā)展迅速的行業(yè)。提供熱水的鍋爐稱為熱水鍋爐，主要用于生活，工業(yè)生產(chǎn)中也有少量應(yīng)用。 the design of boiler目 錄1 緒論 1 1 2 2 3 4 4 5 5 62設(shè)計(jì)任務(wù)與燃料特性參數(shù) 8 9 93 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算 11 11 煙氣特性表 12 煙氣焓溫表 14 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算 184 爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算 19 爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 19 燃燒器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 21 爐膛熱力計(jì)算 25 28 29 31 32 33 36 37 39 40 42 第二級空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算 43 45 46 48 495 熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正與計(jì)算結(jié)果匯總 51結(jié) 論 55翻譯部分 57英文原文 57中文譯文 72致 謝 831 緒論 將其它熱能