【正文】 在本次設(shè)計過程中，得到許多老師跟同學(xué)的幫助，在此表示衷心的感謝。=； 窯頂材料的概算①所用25815075規(guī)格輕質(zhì)高鋁聚輕球吊頂磚(1～18節(jié)，70～84節(jié))沿窯長方向長度為:L=33=；沿窯長方向排列磚的塊數(shù)為:n=；沿窯寬方向排列磚的塊數(shù)為:n=；需要此規(guī)格磚的塊數(shù):N=672462=310464塊；②高鋁聚輕球規(guī)格：25823075規(guī)格吊頂磚（19～34節(jié)，64～69節(jié)）沿窯長方向長度為:L=22=；沿窯長方向排列磚的塊數(shù)為:n=；沿窯寬方向排列磚的塊數(shù)為:n=；需要此規(guī)格磚的塊數(shù):N=201462=92862塊；?莫來石吊頂磚：25825075規(guī)格吊頂磚（35～54節(jié)，63節(jié)）沿窯長方向長度為:L=21=；沿窯長方向排列磚的塊數(shù)為:n=；沿窯寬方向排列磚的塊數(shù)為:n=；需要此規(guī)格磚的塊數(shù):N=462=；④莫來石吊頂磚：25830575規(guī)格吊頂磚（55～62節(jié)）沿窯長方向長度為:L=8=；沿窯長方向排列磚的塊數(shù)為:n=；沿窯寬方向排列磚的塊數(shù)為:n=；需要此規(guī)格磚的塊數(shù):N=462=；⑤硅酸鋁標(biāo)準(zhǔn)毯:1～18節(jié):V1=18= m19～69節(jié):V2=51=70～84節(jié):V3=15=V=③珍珠巖V=++++++++++= m 鋼材材料概算鋼架的鋼材的清單122表序號名稱規(guī)格數(shù)量單位1方管□100X100X395條2□100X50X3360條3□70X50X3320條4□50X30X3155條5□40X40X3480條6角鋼6Xδ545條75Xδ340條84Xδ3350條9扁鐵4Xδ385條10工字鋼12（國際）8條11無縫鋼管Φ57Xδ515米鋼架雜件清單123表序號名稱規(guī)格數(shù)量單位1熱薄板3320X1000X214張23150X1000X2105張32730X1000X2112張4圓鋼Φ10378米5不銹鋼Φ6732米6耳仔　12000個7觀察孔盒　520個10插座　950個11 窯箱號碼牌 （子彈頭）1119號共476件12銘牌　4件材料科學(xué)與工程學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 13 后記 13 后記整個設(shè)計過程是一個學(xué)習(xí)的過程，雖然課程設(shè)計中已經(jīng)對輥道窯的結(jié)構(gòu)有了一定了解，但有些問題考慮不夠深入。=63～69節(jié)：V1=27=需要硅酸鋁纖維板的塊數(shù): n=247。 =19～34節(jié):V2=216=需要硅酸鋁纖維氈的塊數(shù): n=247。=②.1～18節(jié):V=218=需要粘土磚的塊數(shù): n=247。=；23～34節(jié)：V＝2212= ；需要高鋁聚輕球輕質(zhì)耐火磚的塊數(shù):n =247。各1135258310終冷風(fēng)機 926№ 30逆0176。2805701646二次排煙風(fēng)機Y938№ 8D30逆135176。所以，助燃風(fēng)機選用：Y547型鍋爐引風(fēng)機，其型號為：Y547型8D為保證正常工作，所以選型應(yīng)具備風(fēng)壓：H=（1+）= Pa， 所以Q= V實（273+20）/273=（270+20）/273 = （m3/ h）選用風(fēng)機應(yīng)考慮窯爐有空氣、天然氣比例失調(diào)，大量增加煙氣量，增大抽風(fēng)阻力，造成教大阻力，故選型時全風(fēng)壓應(yīng)留有教大余地。 抽熱支管 取ω = 15 m/s ,n = 6,每個分管的流量為: m/h ,則: m , 取250 mm 。所以Q= Vg（273+250）/273=（250+273）/273 = （m3/ h）選用風(fēng)機應(yīng)考慮窯爐有空氣、天然氣比例失調(diào)，大量增加煙氣量，增大抽風(fēng)阻力，造成教大阻力，故選型時全風(fēng)壓應(yīng)留有教大余地。急轉(zhuǎn)彎：ζ=；分管進入90176。x=[+（）] 973=18876（m3/ h）煙氣抽出時實際體積為：V= Vg℃）；所以，Q7= G1t7 c7 =80=（KJ/h）(2) 窯體的散熱Q8根據(jù)材料應(yīng)用不同，將計算窯段分段① 第64～69節(jié)：1230～700℃，窯內(nèi)壁平均溫度965℃，窯外壁表面平均溫度80℃熱流q=(w/m2)窯頂散熱面積A頂=(++2)/26=所以，Q頂==（KJ/h）b．窯墻熱流q=(w/m2)一側(cè)窯墻散熱面積A墻=(+++)/26=Q墻=2=（KJ/h）熱流q=(w/m2)窯底散熱面積A底=A頂=Q底==（KJ/h）②第70～84節(jié)：700～400℃，窯內(nèi)壁平均溫度550℃，窯外壁表面平均溫度60℃a．窯頂熱流q=(w/m2)窯頂散熱面積A頂=(++2)/215=所以，Q頂==（KJ/h）b．窯墻熱流q=(w/m2)窯墻散熱面積A墻=(+++)/215=Q墻=2=（KJ/h）c．窯底熱流q=(w/m2)窯底散熱面積A底=A頂= m2Q底==（KJ/h）③第85～92節(jié)：400～200℃，窯內(nèi)壁平均溫度300℃，窯外壁表面平均溫度40℃a．窯頂熱流q= (w/m2)窯頂散熱面積A頂=(++2)/28=所以，Q頂= =（KJ/h）b．窯墻熱流q=(w/m2)窯墻散熱面積A墻=(+++)/28= m2Q墻=2=（KJ/h）c窯底熱流q= (w/m2)窯底散熱面積A底=A頂= m2Q墻= =（KJ/h）Q8=(3) 熱風(fēng)抽出時帶走的顯熱Q11熱風(fēng)抽出量應(yīng)等于冷風(fēng)鼓入量，所以抽出熱風(fēng)量應(yīng)為：Vx（m3/ h）,設(shè)熱風(fēng)抽出的溫度為：t8 =250℃，查表得此時熱風(fēng)的比熱為：ca =（KJ/ m3對于煙氣出窯溫度適當(dāng)控制在較低溫度下?！婀蔘a＝Va cata＝20＝(KJ/h)(4) 預(yù)熱帶漏入空氣帶入顯熱Qa′(KJ/h)取預(yù)熱帶空氣過剩系數(shù)αg＝，漏入空氣溫度ta′＝20℃，ca′＝ KJ/( m3 預(yù)熱帶和燒成帶的熱平衡計算 熱平衡計算基準(zhǔn)及范圍計算基準(zhǔn)：（時間基準(zhǔn)：1h；溫度基準(zhǔn)： 0℃）熱平衡示意框圖如圖6—1：圖9—1 預(yù)熱帶和燒成帶熱平衡示意圖Q1 ——坯體帶入顯熱 Qa——助燃空氣帶入顯熱Qa′——漏入空氣帶入顯熱： Qf——燃料帶入化學(xué)熱及顯熱Q2——產(chǎn)品帶出顯熱 Q3——墻、頂、底散熱Q4——物化反應(yīng)耗熱 Q5——其它熱損失Qg——廢氣帶走顯熱 熱收入項目 (1) 制品帶入顯熱Q1（KJ/h）Q1＝Gspc1t1其中：Gsp——濕制品質(zhì)量(Kg/h) c1——制品的比熱 t1——制品的溫度據(jù)物料平衡計算中可知Gsp＝(Kg/h)；又因為預(yù)熱帶從第1節(jié)開始, 此時第1節(jié)的溫度t1＝20℃；C1隨各地原料成分及配方的不同而變化,— KJ/( m3查燃料及燃燒附表5,得20℃時，g干H2O=，故CO2濕%=( 100)/(100+)=%H2S濕%=(100)/100+)=%O2濕%=(100)/(100+)=%C2H4濕%=(100)/100+)=%CO濕%=% H2濕%=% CH4濕%=% N2濕%=% W%=%Qd=(3046co%+2580H2%+8550CH4%+14100C2H4%+5520H2S%)=3046+2580+8550+14100+5520)/100=34673KJ/m3計算出來的低溫發(fā)熱量屬于33490KJ/m3～37680KJ/m3范圍. 理論空氣需要量的計算根據(jù)氣體燃料的化學(xué)組成，計算其理論空氣需要量 L0＝（CO+H2+2CH4+3C2H4+H2S+－O2）＝（+2+2+3+）102＝ 實際空氣需要量的計算由于在氧化氣氛下燒成,可根據(jù)經(jīng)驗取空氣消耗系數(shù)α＝，那么，實際空氣需要量為：Ln＝αL0＝＝(Nm3/Nm3)計入水分:Ln/= Ln+ Ln= +=(Nm3/Nm3)理論煙氣量的計算：按照燃料的化學(xué)成分計算理論煙氣量：V0＝[CO+H2+Σ(n+m/2)CnHm+2H2S+CO2+N2+H2O] 102+ L0=++（2+2）+（1+2）+2++] 102+＝(Nm3/Nm3)Vn＝V0+（n1）L0＝+() =(Nm3/Nm3)t=( Qd+Qk+QrQf)/[V0Ctf+( Ln/ L0)C空]空氣及燃料溫度均按在室溫20 ℃時計算，熱分解不考慮時,空氣比熱為Ca＝℃天然氣比熱為：C燃=(m3℃)現(xiàn)設(shè)t=1800℃ 查《燃料及燃燒》表52，C空/=(m3 ℃).熱分解不考慮，則t＝(34673+20+20)/[+() =1862℃ 因（18621800）/1862＝%5% 所以假設(shè)合理 t=1800℃。)]=156℃符合要求，所需費用：486￥/m2經(jīng)過比較，選用方案二好，不僅造價少，而且熱流小，即通過窯體的散熱小。)]=889℃T4=T3[Q(s3247。)]=80℃符合要求，所需費用：500￥/m2方案二：s1用JM26磚，厚度為114mm,導(dǎo)熱系數(shù)λ1=，長期使用溫度1250℃ s2用輕質(zhì)高鋁磚，厚度為114mm,導(dǎo)熱系數(shù)λ2=，長期使用溫度1160℃s3用Isowool1400陶瓷纖維棉板，厚度為20mm, 導(dǎo)熱系數(shù)λ3=s4用普通硅酸鋁陶瓷纖維棉板，厚度為100mm, 導(dǎo)熱系數(shù)λ4=已知條件，使用溫度—1230℃，最高使用溫度—1300℃（除輥棒外的窯體結(jié)構(gòu)），R=+++Q=(123080)/=(W/m2)驗算：T1=1230℃T2=T1[Q(s1247。方案一：s1用JM26磚，厚度為230mm,導(dǎo)熱系數(shù)λ1=s2用Isowool1400陶瓷纖維棉板，厚度為100mm, 導(dǎo)熱系數(shù)λ2=已知條件，使用溫度—1230℃，最高使用溫度—1300℃（除輥棒外的窯體結(jié)構(gòu)），R=+Q=(123080)/=1186(W/m2)驗算：T1=1250℃ T2=T1[Q(s1247。k） S—為爐壁厚度，m。爐內(nèi)熱源以輻射和對流方式向爐壁內(nèi)表面（熱面）給熱Q1，使?fàn)t壁熱面溫度上升，最后穩(wěn)定在某一溫度。以窯爐窯壁傳熱計算結(jié)果為依據(jù)，確定窯爐爐壁襯結(jié)構(gòu)（壁襯總厚度、各層壁襯材料厚度），并預(yù)測纖維爐襯的經(jīng)濟效果。一般設(shè)計人員都是根據(jù)分類溫度來選擇材料的，最高使用溫度即分類溫度，它是指連續(xù)保溫24小時其重?zé)€變化不大于2％的實驗溫度，但這個溫度與工作溫度是有差別的，不能作為隔熱耐火磚的工作溫度。隔熱材料的積散熱要小，材質(zhì)要輕，隔熱性能要好，節(jié)約燃料。（6）觀察孔在每個燒嘴的對側(cè)窯墻設(shè)置了φ70的觀察孔，并在急冷區(qū)也布置了7對φ70的觀火孔，在緩冷區(qū)71節(jié)到73節(jié)也設(shè)置了5對φ50觀火孔，以便及時觀察窯內(nèi)情況。（5） 測壓孔壓力制度中零壓面的位置控制特別重要，一般控制在預(yù)熱帶和燒成帶的交界面附近。窯爐的進磚或出磚情況通過專門設(shè)置的攝像機和監(jiān)視器來監(jiān)控。一般高溫成瓷區(qū)每節(jié)設(shè)一對，輥上設(shè)在窯頂，輥下設(shè)在窯側(cè)墻；兩側(cè)墻的側(cè)溫孔交錯布置。密封是為了防止熱氣體外溢、冷風(fēng)漏入等對燒成制度產(chǎn)生影響。低溫區(qū)：2100/28=75高溫區(qū)：2100/26=所以低溫區(qū)的輥距為75mm,.輥子的總數(shù)為N=4828+6626=3060根n=KL/πdtL窯長，mmt 燒成周期 mind 輥子直徑 mmK考慮到制品的滑動系數(shù),一般取K = 那么，n=（210000）/（6040）=29r/min輥道窯采取分段傳動時，各段速度略有不同，為防止制品在運行過程時起摞、壘磚，自窯頭向窯尾方向各段轉(zhuǎn)速依次加快，但由于各段間轉(zhuǎn)速差別不大（），在傳動設(shè)計時通常采用變頻電機或變頻調(diào)速器。對于用托輥磨擦式聯(lián)接的輥子來說，輥子的直徑大些，有阻于增加輥子之間的摩擦力。在燒成帶采用差速齒輪傳動方案，有效地減少輥棒高溫蠕變傾向，增強輥棒的自凈能力。并且從71節(jié)開始到84節(jié)中每節(jié)設(shè)置一對間壁管和6對支管。為達到緩冷目的，一般采用熱風(fēng)冷卻制品的辦法。每根噴管上均勻地開有圓形式出風(fēng)口，對著制品上下均勻地噴冷風(fēng)，達到急冷效果。制品在冷卻帶有晶體成長、轉(zhuǎn)化的過程，并且冷卻出窯，是整個燒成過程最后的一個環(huán)節(jié)。每節(jié)排煙口的設(shè)置為在窯頂和窯底分別設(shè)有5個直徑為150的排煙支管，第一、二節(jié)的排煙支管伸入窯內(nèi)且開口向著煙氣的流動方向；煙氣從各排煙口進入排煙支管，然后通過每節(jié)的排煙支管進入上下排煙分管，最后通過直徑為800的總排煙管由排煙風(fēng)機排出室外。 窯內(nèi)高度的確定 輥道窯的內(nèi)高被輥子分隔成輥上高和輥下高兩部分。在制定合理的燒成制度時，還要考慮窯的結(jié)構(gòu)究竟升溫和降溫速度多少才能使窯內(nèi)溫度均勻，以