【正文】 參 考 文 獻(xiàn)[1] 夏清，[M].天津大學(xué)出版社，2008年.[2] DongMin Kim， Nauman. Anionic Polymerization of Styrene in a Tubular Reactor[J]. . 1999, 38: 18561862.[3] William L. and Control of the Styrene . ，50，1231–1246.[4] 賈紹義，[M]：天津大學(xué)出版社，2007年 .[5] Taylor．R．；Krishna．1L Modelling reactive distillation[J]．Chemical Engineering Science．2000，55，5183—5229．[6] [J].化工進(jìn)展，2001（3）:7478.[7] [J].化工生產(chǎn)與技術(shù)，2002（5）:3335.[8] [J].精細(xì)化工原料及中間體，2008（4）：1923.[9] 左文明，[J].煉油與化工，2007（3）:5556.[10] [M].上海：華東理工大學(xué)出版社，1998年[11] 湯善莆,[M]（第二版）.上海：華東理工大學(xué)出版社，2004年[12] 顧芳珍,[M].天津：天津大學(xué)出版社，1994年[13] [M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002年[14] （上）[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 1992年[15] [M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1979年[16] 唐爾鈞，[M].北京：中央廣播電視大學(xué)出版社，1985年[17] [M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社[18] [M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005年[19] 婁愛娟，吳志泉，[M].上海：華東理工大學(xué)出版社，2002年[20] 劉光啟，馬連湘，[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002年[21] 王斌，李磊， CAD 2006實(shí)用培訓(xùn)教程[M]. 北京：清華大學(xué)出版社，2005 年[22] 魏崇光，[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1994年謝辭本次化工設(shè)計(jì)我們繼化工原理課程設(shè)計(jì)后對化工設(shè)計(jì)課程的又一次深刻的認(rèn)識和實(shí)踐，為我們以后從事化工行業(yè)的工作以及科學(xué)研究打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。還有這個(gè)生產(chǎn)工藝流程，操作和設(shè)備都比較穩(wěn)定，收效快，適合大型企業(yè)選用。結(jié)論，適用于各種有機(jī)化工原料，市場前景極為廣闊。 廢渣化學(xué)工業(yè)固體工業(yè)廢棄物屬工業(yè)固體廢棄物的一種，主要指硫酸燒渣、鉻渣、制堿廢渣和磷肥工業(yè)廢渣。治理辦法首先從工藝上減少廢水的排放量，用沉降法分離廢水中的懸浮物質(zhì)，苯為有毒物質(zhì)可以考慮用活性分離或膜分離等處理方法將其分離，也可用連續(xù)萃取的方法將其做回收處理，經(jīng)處理的廢水達(dá)標(biāo)后方可排放或做循環(huán)利用[1819]。 車間發(fā)展要求車間布置要求有較大的彈性，對于生產(chǎn)車間的發(fā)展變化有較大的適應(yīng)性?？傮w布局主要應(yīng)該滿足生產(chǎn)、安全、發(fā)展三個(gè)方面的要求 車間生產(chǎn)要求總體布局首先要求保證直徑和簡捷的生產(chǎn)作業(yè)線，盡可能避免交叉和迂回，使各種物料的輸送距離為最小。 加熱蒸汽根據(jù)生產(chǎn)需要決定蒸汽壓力和溫度，(G),進(jìn)反應(yīng)器溫度為600℃，出反應(yīng)器溫度為100℃。供水壓力：考慮到回水壓力加上熱交換阻力和管道系阻力，(G)。（2）正常照明用220/380伏交流電，事故照明用220伏直流電。5 設(shè)備一覽表及公用工程 設(shè)備[1718]： 主要生產(chǎn)設(shè)備一覽表序號項(xiàng)目規(guī)格數(shù)量1過熱蒸汽爐選用HS201或HS21912脫氫反應(yīng)器選用標(biāo)準(zhǔn)23氧化脫氫反應(yīng)器選用標(biāo)準(zhǔn)14冷凝器G273I16515氣體壓縮機(jī)選用標(biāo)準(zhǔn)16油水分離機(jī)選擇標(biāo)準(zhǔn)17甲苯與苯塔篩板塔Z=，D=18動力泵2BA6A型，流量20 8注：另需配套管道閥門若干；100～150噸風(fēng)冷水塔2個(gè)，作為冷卻水循環(huán)使用裝置。本高效油水分離器，正是將“淺池原理”和“聚結(jié)技術(shù)”結(jié)合起來，用特殊的內(nèi)部分離構(gòu)件和配置，保證了在一定設(shè)備容積內(nèi)，可提供最大的油滴浮升面積，以及盡可能多的油滴聚結(jié)機(jī)會，并使得水中油滴在浮升中聚結(jié)，在聚結(jié)中浮升，且內(nèi)部液流分布均勻，防止了液流的短路與溝流，故在較短的停留時(shí)間內(nèi)，可獲得較高的脫油效率。但是，在一定的設(shè)備高度內(nèi)，增加多層板層數(shù)、縮短板距，必然帶來要固定多層板而需的結(jié)構(gòu)上的復(fù)雜與困難。 油水分離器重力法脫除水中的油滴其基本原理是利用水與油的密度差,使含油污水中的油滴在設(shè)備中上浮而除去。根據(jù)能量守恒原理，假設(shè)熱損失可忽略不計(jì)，則單位時(shí)間內(nèi)熱流體放出的熱量等冷流體吸收的能量。=1031(1+)(3600/)(2/3)= 故V2s= L2/3s在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs的值，計(jì)算結(jié)果如下表Ls m3/sVs m3/s在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接OA，即作出操作線。=103E(1+β)(3600/lw)(2/3)將有關(guān)數(shù)據(jù)代入,得a39。 Ls2/3 式中a39。5) 液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液高度Hd應(yīng)服從式子Hd≤ψ(HT＋hw)甲醇與水屬于一般物系，取ψ=，則ψ(HT＋hw)=（+）=而Hd=hp+hL+hd板上不設(shè)進(jìn)口堰，則有hd=(uo’)2=()2=Hd=hp+hL+hd=++=則有：Hd≤ψ(HT＋hw)于是可知本設(shè)計(jì)不會發(fā)生液泛[1215]精餾段a 漏液線Uo,min=[(+ hLhσ)/ρL /ρV]1/2Uo,min=Vs, min/AohL= h w +hOWhOW =E(Lh/lw)(2/3)Vs,min= Ao{[+( hW+E(Lh/lw)(2/3)) hσ]ρL /ρV }1/2 =(+) 1/2 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs值計(jì)算結(jié)果列于下表Ls m3/sVs m3/sb 液沫夾帶線ev =，求Vs—Ls關(guān)系如下：ev=106/σL[ua/(HT－h(huán)f)]ua=Vs/(ATAf)= Vshf==(hw+how)hw=how=E(Lh/lw)(2/3)hf=(+ Ls2/3)=+ Ls2/3HT－h(huán)f=ev=106/103 [( Ls2/3)] =整理得Vs= Ls2/3在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)Ls值，依上式計(jì)算出Vs值計(jì)算結(jié)果列于下表Ls m3/sVs m3/sc 液相負(fù)荷下限線對于平流堰，取堰上液層高度how=，由式how=E(Lh/lw)(2/3) =Ls,min=據(jù)此可做出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線3d 液相負(fù)荷上限線以θ=5s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，由下式θ=（AfHT）/Ls=5故Ls,max=（AfHT）/5=（）/5= m3/s據(jù)此可以作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限e 液泛線令Hd=ψ(HT＋hw)Hd=hp+hL+hdhP=hc+hl+hσhl=βhLhL=h w+hOW聯(lián)立得ψHT＋(ψβ1)hw=(β+1)hOW+hc+hd+hσ忽略hσ，將hOW與Ls、hd和Ls、hc與Vs的關(guān)系代入上式，得a39。s=65mm,Wc=35mm開孔區(qū)面積計(jì)算開孔區(qū)面積Aa按下面式子計(jì)算，則有Aa=2[x（r2－x2）+∏r2/180sin1（x/r）]其中x=D/2－(Wd＋Ws)=(+)=r=D/2－Wc=并由Wd/D=，推出Wd=由上面推出Aa=篩孔計(jì)算與排列本實(shí)驗(yàn)研究的物系基本上沒有腐蝕性，可選用δ=3mm碳鋼板，取篩孔直徑do=5mm篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為t=3do=15mm篩孔的數(shù)目n為n=開孔率為φ=（do/t）2=%氣體通過閥孔的氣速為uo=Vs/Ao=（Aaφ）=1) 塔板的壓降a 干板的阻力hc計(jì)算干板的阻力hc計(jì)算由公式hc=(uo/co)2（ρv/ρl）并取do/δ=5/3=,可查史密斯關(guān)聯(lián)圖得，co=所以hc=()2(4/)=b 氣體通過液層的阻力hl的計(jì)算氣體通過液層的阻力hl由公式hl=βhLua=Vs/（AT－Af）=()=Fo= ()1/2=(s=則ho=3600/(3600)=Hwho==＞故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理選用凹形受液盤，深度h39。Lh液體體積流量，m3/h。= ℃ =℃平均溫度=（+）/2=(+)/2=℃查手冊，知下的粘度為μA= μB=，查表可得純組分蒸汽壓為：假設(shè)一個(gè)泡點(diǎn)t，用所得安托因方程算出，設(shè)t= = ==由txy圖得=，=，ya=，yb=μL=+==(yaxb)/(ybxa)=()/()=Et==（）=()=精餾段實(shí)際板層數(shù)N精=5/==10N提=9/==17 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算⑴ 操作壓力的計(jì)算塔頂操作壓力 Pd=+4=（ Kpa）每層板壓力：Pm=(KPa)進(jìn)料板壓力：PW=+10=(KPa)精餾段平均壓力：=(+(KPa)提餾段平均壓力：P2m=（++27）/2=(KPa)⑵ 操作溫度的計(jì)算塔頂溫度tD=℃進(jìn)料板溫度tF=℃塔釜溫度tW=℃精餾塔平均溫度tm=(+)/2=(℃)⑶ 平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算塔頂平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算由理論板的計(jì)算過程可知，y1=，x1=進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算由理論板的計(jì)算過程可知，由理論板的計(jì)算過程可知，y15=；x15=MVDm=+（）=MLDm=+()=精餾段的平均摩爾質(zhì)量為提餾段的平均摩爾質(zhì)量為⑷ 平均密度的計(jì)算精餾段平均密度的計(jì)算Ⅰ氣相由理想氣體狀態(tài)方程得ρVm=PmMvw/RTm=(147)/[(+)]=Ⅱ液相查不同溫度下的密度，可得tD=.℃時(shí)，ρA＝，ρB=ρLDm=1