【正文】 m，N=判斷截面類型：Nb=α1fcξbbh0=450410=1367kN截面為大偏心受壓。h0as39。m。(2) 抗震組合作用下：M1==80mmAs39。m，N=判斷截面類型：Nb=α1fcξbbh0=450410=1367kN截面為大偏心受壓。m）VcNλμN（mm）（mm）（N/mm2）（kN）（kN）A柱540036024003601450410B柱540036024003601450410C柱540036024003601450410D柱540036024003601450410《砼規(guī)》、柱剪跨比宜大于2，剪跨比大于2應(yīng)有：400的柱：γREV≤=400360=450的柱：γREV≤=450410=上表數(shù)據(jù)均符合此要求。非加密區(qū)：箍筋的體積配箍率不宜小于加密區(qū)配箍率的一半；對三、四級抗震等級，箍筋間距不應(yīng)大于15d（d為縱向鋼筋的直徑）。(4) 根據(jù)《砼規(guī)》：框架柱的箍筋加密區(qū)長度，應(yīng)取柱截面長邊尺寸、柱凈高的1/6和500mm中的最大值；底層柱根箍筋加密區(qū)長度應(yīng)取不小于該層柱凈高的1/3；當(dāng)有剛性地面時，除柱端箍筋加密區(qū)長度外尚應(yīng)在剛性地面上、下各500mm的高度范圍內(nèi)加密箍筋。柱中縱向鋼筋的凈間距不應(yīng)小于50mm，且不宜大于300mm。(3) 非加密區(qū)所需箍筋：由《砼規(guī)》，非加密區(qū)箍筋間距不宜大加密區(qū)箍筋間距的2倍，本設(shè)計限值為200mm。故截面尺寸滿足要求， 驗算是否按計算配筋：=250410=γREV=。非抗震組合下梁端最不利剪力V=；抗震組合下梁端最不利剪力V=，γREV=。=402763=滿足要求。(1) 配筋計算：αs=MfyAs(h0as)α1fcbh02=106360402(41040)12504102=ξ = 112αs=112=x=ξh0=410=2αs=240=80mm說明受壓區(qū)所配鋼筋的面積較大，且不能達到其抗壓強度的設(shè)計值，因此，x=2as39。=308603=滿足要求根據(jù)《砼規(guī)》，梁下部鋼筋水平方向的凈間距不應(yīng)小于25mm和d，經(jīng)驗算能一排放開，所以前文估計as=40mm合理。(1) 配筋計算 αs=MfyAs(h0as)α1fcbh02=106360308(41040)12504102=ξ = 112αs=112=x=ξh0=410=2αs=240=80mm說明受壓區(qū)所配鋼筋的面積較大，且不能達到其抗壓強度的設(shè)計值，因此，x=2as39。將下部的跨中所配的2C14鋼筋伸入支座，作為支座的負彎矩鋼筋作用下的受壓鋼筋（As=308mm2），再計算相應(yīng)的支座的受拉鋼筋A(yù)s，即對于支座處的鋼筋采用的雙筋矩形截面的計算方法。(2) 配筋計算 αs=Mα1fcbf39。(1) 判別T形截面的類別Mu=α1fcbf39。=1447mm。.當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面，上部受拉時，按矩形截面來設(shè)計。沿梁全長頂面和底面至少應(yīng)各配置兩根通長的縱向鋼筋，對三、四級抗震等級，鋼筋直徑不應(yīng)小于12mm。bh=281mm2；跨中：%和45 ft / fy100% 中的較大值，%，Asmin=ρmax綜上，梁、板、柱縱向受力鋼筋采用HRB400，fy=360N/mm2，箍筋采用HPB300，fy=270N/mm2。m∑Mb＞∑Mc，故Mc=ηcΣMc==?m 在節(jié)點處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，則：Mc上柱==?mMc下柱==?m底層B柱底端的彎矩設(shè)計值調(diào)整：考慮地震作用組合的框架結(jié)構(gòu)底層柱下端截面彎矩設(shè)計值。(SGK+)177。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》：一、二、三、四級框架柱和框架柱組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整： （） 式中：V—柱端截面組合的剪力設(shè)計值；Hn—柱的凈高；Mcb、Mct—分別為柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計；ηvb—柱剪力增大系數(shù)；對框架結(jié)構(gòu)。查《抗規(guī)》，三級框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計值，底層柱縱向筋應(yīng)按柱上下端的不利情況布置。(SGK+)177。支座調(diào)幅后，跨中彎矩按如下方法調(diào)整： (1) 恒荷載：若左右支座調(diào)幅值為a和b，則跨中彎矩下降（a+b）/2；(2) 活荷載：支座調(diào)幅后，為了考慮活荷載不利布置，~?？蚣苤目刂平孛孀畈焕麅?nèi)力組合有以下幾種：柱截面：∣Mmax∣及相應(yīng)的軸力N和剪力V；Nmax及相應(yīng)的彎矩M和剪力V；Nmin及相應(yīng)的彎矩M和剪力V；Vmax及相應(yīng)的彎矩M和軸力N； 內(nèi)力換算結(jié)構(gòu)受力分析所得內(nèi)里是構(gòu)件軸線處內(nèi)力，而梁支座截面是指柱邊緣處梁端截面，柱上、下端截面是指梁頂和梁底處柱端截面，進行內(nèi)力組合前，應(yīng)將各種荷載作用下梁柱軸線的彎矩值和剪力值換算到梁柱邊緣處，然后再進行內(nèi)力組合。跨中截面一般產(chǎn)生最大正彎矩，有時也會出現(xiàn)負彎矩。(當(dāng)豎向荷載有利時)式中SGk、SQk、SWk、SEk分別為永久荷載、可變荷載、風(fēng)荷載、地震作用效應(yīng)產(chǎn)生的內(nèi)力。＋；工況3：+(177。表 屋面雪荷載計算板傳給梁的梯形荷載及三角形荷載qAB、qCD qBC 柱所受集中力FA、FD FB、FC(+) 柱所受集中力產(chǎn)生彎矩MA、MD() MB、MC() (2) 5層活荷載 表 5層豎向活荷載計算板傳給梁的梯形荷載及三角形荷載qAB、qCD qBC 柱所受集中力FA、FD FB、FC2 柱所受集中力產(chǎn)生彎矩MA、MD() MB、MC() (3) 1~4層活荷載 表 1~4層豎向活荷載計算板傳給梁的梯形荷載及三角形荷載qAB、qCD qBC 柱所受集中力FA、FD FB、FC2 柱所受集中力產(chǎn)生彎矩MA、MD() MB、MC() (4) 計算簡圖 活荷載計算簡圖（單位:kN）軸線橫向框架在豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算采用電算，計算結(jié)果見附錄2。表 屋面豎向恒荷載計算均布線荷載qq2（）25板傳給梁的梯形荷載及三角形荷載qAB、qCDqBC柱所受集中力FA、FD屋面板屋面梁∑FB、FC屋面板(+)屋面梁∑柱所受集中力產(chǎn)生彎矩MA、MD()MB、MC()(2) 5層恒荷載表 5層豎向恒荷載計算均布線荷載qq2（）25 板傳給梁的梯形荷載及三角形荷載qAB、qCD qBC 柱所受集中力FA、FD樓面板 樓面梁 檐溝(2+) ∑ FB、FC樓面板2 樓面梁 ∑ 柱所受集中力產(chǎn)生彎矩MA、MD() MB、MC() (3) 1~4層恒荷載表 1~4層豎向恒荷載計算均布線荷載q1+ q2+ 板傳給梁的梯形荷載及三角形荷載qAB、qCD qBC柱所受集中力FA、FD屋面板 屋面梁 墻 ∑ FB、FC屋面板2 屋面梁 墻 ∑FB FC 柱所受集中力產(chǎn)生彎矩MA、MD() MB() MC() (4) 計算簡圖。由于房間內(nèi)布置次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力分析將各樓層剪力按D值比例分配到各榀框架柱，以軸線橫向框架為例進行風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計算。頂點側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。不屬于高聳結(jié)構(gòu)，故本結(jié)構(gòu)不考慮風(fēng)陣影響，取βz=； hi—下層柱高；hj—上層柱高；B—迎風(fēng)面的寬度，為建筑總長度B=。 橫向框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力和位移計算 橫向水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算該住宅樓為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。 各層剪重比計算層次層間剪力Vi(kN)∑Gi(kN)54321，滿足規(guī)范的要求。 各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震剪力及樓層層間彈性位移計算層次GiHiGiHi∑GiHiFiViDiΔuei(kN)(m)(kN)(kN)(kN/m)(mm)54321注：Δue= Vi/ Di，五樓Hi 取到坡屋面起坡部分形心根據(jù)《抗規(guī)》，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)彈性層間位移角限值為1/550，本結(jié)構(gòu)彈性層間位移角最大值：Δu/h=1/550，因此，各層均滿足要求。1. 水平地震影響系數(shù)α1計算：煙臺市牟平區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，=；Ⅲ類場地，設(shè)計地震分組為第一組，=。 樓層假想位移計算樓層i樓層重力荷載Gi樓層假想剪力VGi=ΣGi樓層側(cè)移剛度Di假想層間位移δi=VGi/Di假想樓層位移Δi=∑δi(kN)(kN)(kN/m)(m)(m)5 4 3 2 1 2. 計算結(jié)構(gòu)的自振周期T1：采用假想頂點位移法近似計算結(jié)構(gòu)基本自振周期的計算公式為： T1= ()式中：T1—結(jié)構(gòu)基本自振周期(s) uT—假想的結(jié)構(gòu)頂點水平位移(m)，即假想把集中在各樓層處的重力荷載代表值Gi作為該樓層水平荷載。1. 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算(1) 屋頂雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值（取50%）Q雪=(+)+=(2) 1~4層活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（取50%）Qi=2+=(2) 5層活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（取50%）Qi=2=2. 樓梯間重力荷載代表值（）G樓梯=++++++=3. 計算結(jié)果 。 樓板自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1~4層：++=5層：=屋面板+檐：++= 樓梯自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1. 樓梯基本荷載及尺寸數(shù)據(jù)樓梯板做法20厚1: 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓面板8厚板底抹水泥砂漿頂棚（單位：kN/m2）20=25=20=Σ構(gòu)造柱截面尺寸：240mm240mm，每層設(shè)置兩根。 1層墻體自重計算 序號類型軸號墻長(m)線荷載kN/m（有門窗洞的墻為其荷載kN）G(kN)1橫向墻體1軸14軸()++()(+)222（）[()]++[()](+)++2+232軸 8軸 10軸16軸()++()(2)44()++()(+)+453軸 7軸11軸15軸（）[()()]+()+[()](+)++4+46()++()(2)474軸 6軸 12軸14軸（門1）[()]+()+[()](2)+4+4185軸 13軸()++()(2)299軸()++()(2)210()++()(2)+1縱向墻體A（）[()]+()+[()](+)+6+62（）[()]+()+[()](+)+2+23[()]+(3)+[()](+)+4+44B（）[()(+)()]+()+[()(+)](+)++2+25（）[()(+)()]+()+[()(+)](+)++2+26（）[()]+()+[()](2)+4+47（）[()]+()+[()](2)+2+2