【正文】 02??n2?03??m3?? 二號岔管(1).岔管殼體體形設(shè)計主錐管腰線轉(zhuǎn)折角 ，主岔腰線轉(zhuǎn)折角 ，支岔腰線轉(zhuǎn)折角??12???12?=18 ，分岔角 ，最大公切球半徑 R3?? ?803w?m4?腰線轉(zhuǎn)折角：，012????????????????? 2618280232131?w ,jiijjiij ??8jiij??????7232323 ??????? ??????? 124861801031??????? 568222?w公切球半徑 R ：iiiiAsnco? 4= +A ?? 4=3cos12 +A? 252si?? 4= +A??本體三錐沿腰線節(jié)距：S ??????????iijiij tgtR???2cos S ?? ?????????? ????? S tgtt ?????? S mtttgtRA ????????????????? ?????? S mtgttgtRA ??????????????????? ??????? S tttt 06..2113113 ???? S mtgttgtRA ??????????????????? ??????? (2).肋板計算 三錐兩兩交線與三錐軸線夾角 tg ：ijiijjij wsnco???tg ??? ?????? 1212212 ???wtg ????.incosi 2121121tg ??? ????? 223323 ???wtg ??? ?? 3232232tg ??? ????? . 3131131 ???wtg ???? 1313313肋板頂點位置：肋板頂點在支岔參考系 x ,y ,z 或 x , y ,z 中的坐標(biāo)系值為：3339。主廠房寬度=廠房上游側(cè)寬度+ 廠房下游側(cè)寬度=+= 主廠房主要高程確定 尾水管底板高程 =Z == 1?hbs?20= s=－1＝ 21??????? DZs ?????水輪機層凈空高度=孔高+孔頂上機墩混凝土厚度=2+1=3m，定子支承面至發(fā)電機層地板高度 h=，故發(fā)電機層地面高程 =+3+=，安裝間地面高程比發(fā)電機層地面高 ，高于下游設(shè)計洪水位 尾水平臺高程與安裝間地面高程相同為 安裝間樓板至吊車軌頂高度=a+H =+++=?吊車軌頂高程=安裝間地面高程+ 安裝間樓板至吊車軌頂高程=+= 天花板高程=吊車軌頂高程+ 吊車在軌頂以上高度+安全高度=+++=，在根據(jù)房頂結(jié)構(gòu)形式和尺寸，最后定出廠房頂高程。3max校核洪水位下最高涌波水位 Z 計算： （1）沿程水頭損失校核洪水位 239m，隧洞流量 ,s/3smAQV/??????????Cmhf ?（2）局部水頭損失攔污柵處 ：j1h .si343412341? ????????????????????????????????????bk過柵平均流速 ?ghj ??喇叭口段 ：j ＝?平均流速 ???ghj ?閘門段 ：??平均流速 v smAQ/??ghj ??烏溪江水電站樞紐布置及岔管設(shè)計 44 閘門漸變段 ：j4h ??平均流速 v sm/ ??隧洞轉(zhuǎn)彎處 ：j5 ?. 272175 ???????????????????????????????? ???RD＋＝‘ ?.... 212721275 ????????????????????????????? ?＋＝ ?????mgvhj 局部水頭損失 h = j miji ?????引水隧洞水頭損失 ?水自升管流入大井時的孔口流量系數(shù) ，水自升管流入大井時的孔口60c?阻抗系數(shù) ????cwcghQ??假定 ， 相應(yīng)大井體積為：mz16?????301 . mFwP ??????升管溢流量： shzQcmB / ???????????????????升管頂部溢流層厚度： ????????????????????????zB ??. ???????????????????????????InxxInamBm ?????????cmcmxFxb?2021 .. mbghafvLw????和 相差太大.假定 ，相應(yīng)大井體積為：mz45???301 ????升管溢流量： smhzQcmB / ???????????????????升管頂部溢流層厚度： ??????????????????????hx烏溪江水電站樞紐布置及岔管設(shè)計 46 ?????hzxB ??. ?????????????????????????InxxInamBm ???????????cmcmxFxb?32021 . mbghafvLw?? 與 相差不大，故 Z =。平均流速 ?謝才系數(shù) 4931?RncmLvhf ??（2）局部水頭損失 jh攔污柵處 ：j1 . si343412341? ????????????????????????????????????bk過柵平均流速 .?ghj ??烏溪江水電站樞紐布置及岔管設(shè)計 34 喇叭口段 ：j2h ＝?平均流速 ???ghj ?閘門段 ：??平均流速 v smAQ/??ghj ??閘門漸變段 ：j4 ?平均流速 v sm/?ghj ?隧洞轉(zhuǎn)彎處 ：j5 ?. 272175 ???????????????????????????????? ???RD＋＝‘ ?.... 212721275 ????????????????????????????? ?＋＝ ?????mgvhj .25局部水頭損失 h =j miji ?????引水隧洞水頭損失 hjfw ..0 ? 壓力鋼管的水頭損失（1）沿程水頭損失 （糙率取最大值 ）fh 平均流速 ?? 壓力管道長度 L = 61?nRC mvLhf ??（2）局部水頭損失 j緩管段： 093. 90456812... 21721271????????????????????RD＝ mgvhj 54.)2(11??分岔(共三處斜分岔和一個彎管段) ： 斜分岔處損失系數(shù) ，? (D=,R=9m, )096.)(39。烏溪江水電站樞紐布置及岔管設(shè)計 32 壓力管道及分岔管壓力管道經(jīng)濟直徑 ，取 D=8m。漸變段斷面由矩形變?yōu)閳A形采用在四角加圓角過渡，漸變段長度為 14m。m 方向逆時針 εM= KNm 方向順時針P2= KN 方向水平向右力臂 b2= m烏溪江水電站樞紐布置及岔管設(shè)計 30 力矩 M2= KNmWU?= KNP= KN2UB6y????=??= KN/ m22W+??=..981?= KN/ m2滿足應(yīng)力要求K= PUf??)(=＞，滿足抗滑穩(wěn)定要求a 自重 G 同設(shè)計情況下）b 揚壓力 UU1 = KN 方向鉛直向上力臂 b1=0力矩 M1=0U2 = KN 方向鉛直向上力臂 b2= m力矩 M2= KNm 方向順時針P3= KN 方向水平向左力臂 b3= m力矩 M3= KNm 方向順時針U3= KN 方向鉛直向上力臂 b3= m力矩 M3= KN 閘門高度閘門高度=正常蓄水位 堰頂高程+ 安全超高 =+=取門高 10m。m） W115480 318888 W2 總計 折坡面應(yīng)力分析：壩體上游面垂直應(yīng)力 ay ?????????壩體下游面垂直應(yīng)力 ay 17...22???應(yīng)力滿足要求。抗滑穩(wěn)定滿足要求。：壩體自重： kNVWc 432022241???? kc ?靜水壓力： ???? ?????烏溪江水電站樞紐布置及岔管設(shè)計 20 ??????揚壓力： ? ??????? ..2223??? ??????????浪壓力：壩前水深 H =124m＞L /2=，為深水波。??.?????PUWf滑 動 力阻 滑 力壩基面應(yīng)力分析：壩踵處垂直應(yīng)力 ay ????????壩趾處垂直應(yīng)力 W83166???應(yīng)力滿足要求。1mP =L????kNhzm %0 ??????表 41 非溢流壩壩基面荷載計算表格荷載垂直向下的力（kN）垂直向上的力（kN）水平向右的力（kN） 水平向左的力（kN）對截面形心力臂（m）彎矩（順時針）（kN 重力壩基本剖面按在主要荷載作用下剖面滿足壩基面穩(wěn)定和應(yīng)力控制條件確定壩底最小寬度。波浪中心線高出計算靜水位 h%1。k?烏溪江水電站樞紐布置及岔管設(shè)計 12 第三章 發(fā)電機由 N=42500kW 和 250r/min，套用《水電站機電設(shè)備》附表 8，選 24/520 型發(fā)電機。）斷面半徑（m）i?斷面中心 距 (m)ia斷面外半 徑 (m)iR345 300 255 210 165 120 75 30 采用彎肘形尾水管單邊擴散角 =8?? 中間彎肘段h = =, D = ==, 41 41h = =, L = = 出口擴散段尾水管水平長度 L= =，尾水管高度1h= =，h = =，頂板仰角 =15 ，B = =。此處油壓裝置不考慮空放閥和進水閥的用油，則壓力油罐的容積 3SK ~.)2~18(V)20~18( ???由此，在《水電站機電設(shè)備》表 42 種選則與之相鄰而偏大的 分離式油壓裝置。ax1Qs3得模型氣蝕系數(shù) = Hr= 查《水電站》圖 226 得氣蝕系?數(shù)修正值 =，下游平均水位查獲青水位流量關(guān)系曲線得▽=，故?水輪機吸出高度 Hs=10 （ ）H=10 （+）90????=根據(jù)水輪機方案參數(shù)對照表可看出，兩種不同機型方案在同樣水頭下滿足額定出力情況下，HL180 型具有工作范圍好，氣蝕系數(shù)小，安裝高程高等優(yōu)點，故選擇 HL180 型水輪機。ax1 ??39。1Q 工作范圍的檢驗 %39。0??? 效率 及單位參數(shù)修正?%)91(D)1(51Mmaxmax ????? 08.? ???? （與上述假定相同） 90%5..9M????? ＜3% 39。 水輪機吸出高度 Hs計算 , ,39。maxax??=39。 ???單位轉(zhuǎn)速可不加修正，同時，單位流量 39。本電站 4 臺機組，裝機容量 N=170000kW，發(fā)電機效率 =97％，則水輪機單?機出力 N= = =?? 1D(假定 =90%)= = m 取標(biāo)稱?r39。目 錄目 錄 ..................................................................................................................................................... 1 第一章 基本資料 ............................................................................................................................... 4 第二章 水輪機 ................................................................................................................................... 4 水電站水頭的確定 ........................................................................................................................ 4 水輪機型號選擇 ............................................................................................................................ 4 型水輪機方案的主要參數(shù)選擇 ............................................................................ 4 HL180 型水輪機方案的主要參數(shù)選擇 ............................................................................. 6 調(diào)速設(shè)備及油壓裝置選擇 ............................................................................................................ 7 調(diào)速功計算 .........