【正文】 本設計采用帶式壓濾機機械脫水。 V=m3(2)池斷面面積：擬采用有效水深h2=A=m2D=m(3)圓錐體體積的確定：設，r1=，則：h3=mV錐===(4)所需柱體體積：V柱=VV錐==(5)h2=m(6)濃縮池總高度：H=h1+h2+h3=++=(7)濃縮后污泥量：q=式中：q——濃縮后污泥量，m3；P1——濃縮前污泥的含水率；P2——濃縮前污泥的含水率。取as，=20g/c）堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1=(H2o)每個三角堰的流量q1：q1===三角堰個數(shù)n1：n1==個，本設計取188個。出水堰的計算單池設計流量：==5) 環(huán)行集水槽的設計環(huán)行集水槽內(nèi)流量： m3/s本設計采用周邊集水槽，單側集水，每側只有一個總出水口。W1==(11)污泥斗容積：==(12)污泥斗以上圓錐體部分污泥容積：==134m3(13)污泥總容積：V=V1+V2=+134=設計參數(shù)：V1=———V4=（1）池內(nèi)管路的計算及校核單池流量為：Q＝1）進水管：取D1=600mm V1=，—；2）進水豎井：取D2=800mm V2=，—。h==（2－1）tg60。h 。當池徑小于20m時用中心傳動，當池徑大于20m時用周邊傳動，—（周邊線速），將污泥推入污泥斗，然后用靜水壓力或污泥泵排除；作為二沉池時，沉淀的活性污泥含水率高達99%以上，不可能被刮板刮除，可選用靜水壓力排泥。 本設計中二沉池采用輻流式沉淀池 設計要求，并宜按并聯(lián)系列設計；，當直徑小于20m時，可采用多斗排泥；當直徑大于20m時，應采用機械排泥；，池子直徑與有效水深比值不小于6；.；，進水管四周設穿孔擋板，穿孔率為10%—20%。 ：。由于合成的需要，產(chǎn)生的生物污泥中約有12%的氮，因此首先計算這部分的氮量。則 V===6475m式中：V——去除有機物及硝化所需的氧化溝的體積, m。 =[][][()]=（T15）[][]=因此，滿足硝化最小污泥停留時間θ=1=。B=2=：h2===＜：V= 式中：V——沉砂室所需容積，m3；X——城市污水沉砂量，采用30m3/106m3污水；T——清除沉砂的時間間隔，取T=2d ；Kz——生活污水總變化系數(shù)，Kz=。T式中：L——水流部分長度；V——最大設計流量時的流速m/s；T——最大設計流量時的流行時間。；，并設置貯砂池或曬砂廠，排砂管直徑不應小于200mm；當采用重力排砂時，沉砂池和貯砂池應盡量靠近，以縮短排砂管長度，并設排砂閘門于管首端，使排砂管暢通和易于養(yǎng)護管理；。 格柵間的尺寸為：100005000mm。h細==6)柵前槽總高度：取柵前渠道超高h0=柵前槽高H1=h0+h1=＋=7)柵后槽總高度：H2=h0+h1+h細=++=1..22m8)柵槽總長度：L=L1++++L2式中：L——柵槽總長度，——細格柵距格柵前進水渠減寬部分長度；——細格柵距格柵后出水渠減窄部分長度；L1——格柵距出水渠連接處減寬部分長度； L2——細格柵距出水渠連接處減窄部分長度。 B=(94－1)＋94=。h中==6)柵前槽總高度：取柵前渠道超高h0=柵前槽高H1=h0+h1=＋=7)柵后槽總高度：H2=h0+h1+h中=++0.=8)柵槽總長度：L=L1++++L2式中：L——柵槽總長度，——中格柵距格柵前進水渠減寬部分長度；——中格柵距格柵后出水渠減窄部分長度；L1——格柵距出水渠連接處減寬部分長度； L2——格柵距出水渠連接處減窄部分長度。格柵計算圖見下圖：(1)中格柵的設計計算1)柵條間隙數(shù)：n中= 式中：n粗——中格柵間隙數(shù)；Qmax——最大設計流量，m3//s；——柵條間隙，取20mm；——柵前水深，；v——過柵流速，；α——格柵傾角，度； 2)柵槽寬度：B=S(n1－1)＋e1n式中：B——柵槽寬度，m；S——格條寬度?！?5186。求出3點的管內(nèi)底標高后，按照前面的方法即可求出4點的管內(nèi)底標高，4點的水面標高及埋設深度。根據(jù)管段在檢查井處采用的銜接方法，可確定下游管段的管內(nèi)底標高。3點的埋深等于3點的地面標高減3點的管內(nèi)底標高，=, 列入表中第17項。如管段23的水深為h=Dh/D==, 列入表第8項。在水力計算中，由于設計流量、設計流速、設計充滿度、管徑、管道坡度各水力因素之間存在相互制約的關系，因此在查水力計算表時實際存在一個試算的過程。f. 確定其它管段的管徑D、設計流速v、設計充滿度h/D和管道坡度I。e. 確定起始管段的管徑以及設計流速v，設計坡度I，設計充滿度h/D。 3233Y 3320V — 200———— — 在確定設計流量之后，便可以從上游管段開始依次進行主干管段的水力計算。表中計算過程舉例如下：設計管段1516包括本段流量、轉輸流量、集中流量。根據(jù)氧化溝的設計水面標高，推求各污水處理構筑物的水面標高，根據(jù)和處理構筑物結構穩(wěn)定性，確定處理構筑物的設計地面標高。 （1）選擇兩條距離較低，水頭損失最大的流程進行水力計算。 1）水區(qū)布置：設計采用“一”型布置，其優(yōu)點是布置緊湊、分布協(xié)調、條塊分明。 （1）廠前區(qū)布置：設計力爭創(chuàng)造一個舒適、安全、便利的條件，以利于工作人員的活動。輔助構筑物的位置應根據(jù)方便、安全等原則確定。 輔助建筑物 污水處理廠內(nèi)的輔助建筑物有：泵房、鼓風機房、辦公室、綜合樓、水質分析化驗室、變電所、維修間、倉庫、食堂等。 （2）應設超越全部處理構筑物，直接排放水體的超越管。 （5）考慮到安全問題，廠內(nèi)的高壓線盡量減少其長度，所以變配電間設置在廠區(qū)邊緣與泵房相近。加壓過濾的特點是整個壓濾機是密封的，過濾壓力一般為45Kg/cm2,城市消化污泥在加壓過濾脫水前一般應進行淘洗并投加混凝劑。污泥固體負荷：負荷當為初次污泥時，污泥固體負荷宜采用80～120kg/()當為剩余污泥時，污泥固體負荷宜采用30～60kg/()。（4）剩余污泥泵房占地面積LB=4m3m，集泥井占地面積。設計進水量：Q= m3/h （每組） 表面負荷： — m3/ ，取q= m3/ 固體負荷： qs =140 kg/ 水力停留時間（沉淀時間）：T= h 堰負荷：—， L/() 運行參數(shù)沉淀池直徑D=27m 有效水深 h＝池總高度 H= 貯泥斗容積Vw＝第4章 污泥處理構筑物的設計（1）回流污泥泵選用LXB900螺旋泵3臺（2用1備），單臺提升能力為480m3/h，－,電動機轉速n=48r/min,功率N=55kW。出水系統(tǒng)：采用雙邊溢流堰，在邊池沉淀完畢，出水閘門開啟，污水通過溢流堰，進行泥水分離。二級處理的主體構筑物，是活性污泥的反應器，其獨特的結構使其具有脫氮除磷功能，經(jīng)過氧化溝后，水質得到很大的改善。7 .除砂一般宜采用機械方法。3 .。細格柵的設計和中格柵相似.運行參數(shù)：柵前水深 柵槽長度 柵前流速 柵條寬度 柵條凈間距 柵前部分長度 格柵傾角 45o柵槽寬 格柵間隙數(shù) 94水頭損失 每日柵渣量 采用機械清渣。如果流速過大，不僅過柵水頭損失增加，還可能將已截留在柵上的柵渣沖過格柵，如果流速過小，柵槽內(nèi)將發(fā)生沉淀。 （1）水泵處理系統(tǒng)前格柵柵條間隙，應符合下列要求：人工清除 25～40mm機械清除 16～25mm最大間隙 40mm（2）在大型污水處理廠或泵站前原大型格柵(),一般應采用機械清渣。 （1）、方案一：污泥機械濃縮、機械脫水； （2）、方案二：污泥重力濃縮、機械脫水。 污泥處理要求如下： (1)減少有機物，使污泥穩(wěn)定化； (2)減少污泥體積，降低污泥后續(xù)處置費用； (3)減少污泥中有毒物質； (4)利用污泥中有用物質，化害為利。為了池內(nèi)水流分布均勻，池徑不宜太大，一般采用47m。宜做初沉池。 經(jīng)比較,考慮到本處理廠規(guī)模較小、氧化溝采用表面曝氣(從而不設鼓風機房) 等因素，本設計工藝流程中沉砂池選用平流式沉砂池。按生物除磷設計的污水處理廠，為了保證除磷效果，一般不采用曝氣沉砂池。豎流式沉砂池是污水自下而上由中心管進入池內(nèi)，無機物顆粒藉重力沉于池底，處理效果一般較差。 擬用回轉式固液分離機。 格柵按柵條的種類可分為直棒式柵條格柵、弧形格柵、輻射式格柵、轉筒式格柵和活動柵條式格柵。最后，混合液在氧化溝富氧區(qū)排出，在富氧環(huán)境下聚磷菌過量吸磷，將磷從水中轉移到污泥中，隨剩余污泥排出系統(tǒng)。全部回流污泥和1030%的污水進入?yún)捬鯀^(qū)，可將回流污泥中的殘留硝酸氮在缺氧和1030%碳源條件下完成反硝化，為以后的絕氧池創(chuàng)造絕氧條件。經(jīng)過缺氧區(qū)的反硝化作用，混合液進入有氧區(qū)，完成一次循環(huán)。表面曝氣機使混合液中溶解氧DO的濃度增加到大約2～3mg/L。因此氧化溝具有特殊的水力學流態(tài)，既有完全混合式反應器的特點，又有推流式反應器的特點，溝內(nèi)存在明顯的溶解氧濃度梯度。由三條同容積的溝槽串聯(lián)組成，兩側的池子交替作為曝氣池和沉淀池，中間的池子一直作為曝氣池。 比較 Orbal 氧化溝，即“0、2”工藝，由內(nèi)到外分別形成厭氧、缺氧、和好氧三個區(qū)域，采用轉碟曝氣。而卡魯塞爾氧化溝將厭氧、缺氧、好氧過程集中在一個池內(nèi)完成，各部分用隔墻分開自成體系，但彼此又有聯(lián)系。 SBR工藝和交替式氧化溝需要頻繁地開停進水閥門，曝氣設備，潷水器等，因此，對自控設備的要求比較高，目前，某些國產(chǎn)設備的質量尚不過關，如果考慮進口，自控系統(tǒng)所占的投資比例將增加，而且將增大維修費用。 SBR工藝由于采用合建式，不需要設置二沉地，同時由于采用微孔曝氣，可以采用的水深一般為4～6m，比一般氧化溝的水深(3～4m)要深，因此在同樣的負荷條件下，SBR工藝的占地面積小，如果污水處理廠所在地的征地費用比較高，對SBR工藝有利。和傳統(tǒng)活性污泥法工藝相比，在去除BOD、去除BOD和NH3 N及去除BOD和脫氮三種情況下，基建費用和運行費用都有較大降低，特別是在去除BOD和脫氮情況下更省。 (5)可以除磷脫氮。這主要是由于氧化溝水力停留時間長、泥齡長和循環(huán)稀釋水量大。有些類型氧化溝還可以和二沉池合建，省去污泥回流系統(tǒng)。 交替工作式氧化溝一般采用合建式，多采用轉刷曝氣，不設二沉池和污泥回流設施。按照運行方式，氧化溝可以分為連續(xù)工作式、交替工作式和半交替工作式。運行管理方便的目的，符合當前污水處理工藝合建、簡化發(fā)展的總趨勢?？晒┻x取的工藝：A/O工藝，A2/O工藝，SBR及其改良工藝，氧化溝工藝。 （1）經(jīng)濟發(fā)展與污水處理事業(yè)協(xié)調發(fā)展； （2）扶植國內(nèi)環(huán)保產(chǎn)業(yè)（污水處理行業(yè)）的發(fā)展； （3）多方籌資加速污水處理廠的建設，以最短的時間控制、治理已造成污染的水環(huán)境； （4）改變污水處理行業(yè)的運營機制，由事業(yè)型向企業(yè)經(jīng)營型轉變； （5）加強污水處理工藝選擇參謀機制，為各地區(qū)污水處理廠建設的工藝審查把關； （6）政府應給予污水處理行業(yè)優(yōu)惠的政策； （7）再生水回用； （8）污泥最終處置要向無害化、資源化方向邁進； （9）建設環(huán)保型的污水處理廠； （10）環(huán)保要從娃娃抓起，提高全民水的憂患意識。為此當今環(huán)境污染的治理不能停留在各級政府的重視，而要深化到全民族每位公民環(huán)保意識的提高。第二部分　污水處理廠的設計說明第1章 工藝流程的確定 世界任何國家的經(jīng)濟發(fā)展，都會推進社會進步、促進工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)能力得到提高，使人民生活得到進一步改善，但是也隨之帶來不同程序的環(huán)境污染。若連接處旁側管的埋深大于干管埋深，則需要在連接處的干管上設置跌水井，以使旁側管能夠接入干管。這就有可能使下游管段的覆土厚度無法滿足最先限值的要求，甚至超出地面，因此在適當?shù)狞c可設置跌水井，管段之間采用跌水連接。如流量保持不變，流速不應減小。各條管道的起點、低洼地區(qū)的個別街坊和污水出口較深的工業(yè)企業(yè)或公共建筑都是研究控制點的對象。 水力計算的方法具體規(guī)定：根據(jù)已知的設計流量，確定管段的斷面尺寸和敷設坡度，選擇管道斷面尺寸，必須在規(guī)定的設計充滿度和設計流速的情況下，能夠排泄設計流量。（4） 最小設計坡度相應于管內(nèi)流速為最小設計流速時的管道坡度為最小設計坡度。設計充滿度見下表：充滿度規(guī)范管徑充滿度200~300350~450500~900≥1000（2） 設計流速和設計流量、設計充滿度相應的水流平均速度叫做設計流速。 水力計算的目的 污水管道水力計算的目的，在于選擇合理經(jīng)濟的管道斷面尺寸、坡度和理深。（2） 根據(jù)設計管段的定義和劃分方法，將各方案中的各干管及主干管中有本段流量進入的點，集中流量及旁側支管進入的點，作為設計管段的起迄點的檢查井編上號碼。 水量計算方法與步驟a. 水量計算方法先根據(jù)縣城居住區(qū)人口密度和居民污水定額計算出每公頃街區(qū)面積的生活污平