【正文】 得，h2＝：＝65℃ （由《石油煉制工程》查得，下同）（2）原油一路和重柴五次換熱熱源初溫T1＝135℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝85℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝65℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重柴（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1 ）由ηWc，重柴 (H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝80℃（3）原油一路和輕柴三次換熱熱源初溫T1＝145℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝130℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝80℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc，輕柴(H1－H2)Q2＝W原油/2(h2－h(huán)1)由ηWc，輕柴(H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝95℃（4）原油一路和常一中段二次換熱熱源初溫T1＝164℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝114℃，對應(yīng)H2＝263kJ/kg原油初溫t1＝95℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,常一中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2–h1）由ηWc，常一中（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2–h1）得，h2＝268kJ/kg 查得：t2＝110℃（5）原油一路和重柴四次換熱熱源初溫T1＝174℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝135℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝110℃，對應(yīng)h1＝268kJ/kg則：Q1＝ηWc,重柴（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2–h1）由ηWc,重柴（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝130℃（6）原油一路和輕柴二次換熱熱源初溫T1＝200℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝145℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝130℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,輕柴（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1）由ηWc,輕柴（H1－H2）＝Wc,原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝140℃（7）原油一路和常一中路一次換熱熱源初溫T1＝230℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝164℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝140℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,常一中（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1）由ηWc,常一中（H1－H2）＝Wc,原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝160℃（8）原油一路和重柴三次換熱熱源初溫T1＝234℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝174℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝160℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重柴（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1）由ηWc,重柴（H1－H2）＝Wc,原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝170℃（9）原油一路和輕柴一次換熱熱源初溫T1＝255℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝200℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝170℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,輕柴（H1－H2）Q2＝Wc,原油/2（h2–h1）由ηWc,輕柴（H1－H2）＝Wc,原油/2（h2–h1）得，h2＝：t2＝195℃（10）原油一路和重柴二次換熱熱源初溫T1＝280℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝234℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝195 ℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重柴（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,重柴（H1－H2）)＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝230℃（1）原油二路和汽油二次換熱熱源初溫T1＝118℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝71℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝45℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,汽油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,汽油（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝65℃（2）原油二路和常二中路四次換熱熱源初溫T1＝203℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝183℃，對應(yīng)H2＝202kJ/kg原油初溫t1＝65℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,常二中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,常二中（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝80℃（3）原油二路和重油五次換熱熱源初溫T1＝145℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝97℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝80℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,重油（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝94℃（4）原油二路和汽油一次換熱熱源初溫T1＝170℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝118℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝94℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,汽油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,汽油（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝115℃（5）原油二路和常二中路三次換熱熱源初溫T1＝246℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝203℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝115℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,常二中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,常二中（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝128℃（6）原油二路和重油四次換熱熱源初溫T1＝204℃，對應(yīng)H1＝終溫T2＝145℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝128℃，對應(yīng)h1＝則：Q1＝ηWc,重油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc，重油(H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝141℃（7）原油二路和煤油一次換熱熱源初溫T1＝200℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg終溫T2＝165℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg原油初溫t1＝141℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg則：Q1＝ηWc,煤油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc，煤油(H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1) 得，h2＝：t2＝158℃（8）原油二路和常二中路二次換熱熱源初溫T1＝266℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg終溫T2＝246℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg原油初溫t1＝158℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg則：Q1＝ηWc,常二中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,常二中（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝171℃（9）原油二路和重油三次換熱熱源初溫T1＝260℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg終溫T2＝204℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg原油初溫t1＝171℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg則：Q1＝ηWc,重油（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc,重油（H1－H2）＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）得，h2＝：t2＝199℃（10）原油二路和常二中一次換熱熱源初溫T1＝285℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg終溫T2＝266℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg原油初溫t1＝199℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg則：Q1＝ηWc,常二中（H1－H2）Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ）由ηWc，常二中(H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝230℃（1）原油一路和重柴一次換熱熱源初溫T1＝315℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg 終溫T2＝280℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg 原油初溫t1＝223℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg 則：Q1＝ηWc, 重柴（H1－H2） Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ） 由ηWc，重柴(H1－H2)＝W原/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝250℃（2）原油二路和重油二次換熱熱源初溫T1＝307℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg 終溫T2＝260℃，對應(yīng)H2＝原油初溫t1＝223℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg 則：Q1＝ηWc, 重油（H1－H2） Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ） 由ηWc，重油（H1－H2)＝W原油/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝250℃ (3)原油和重油一次換熱熱源初溫T1＝358℃，對應(yīng)H1＝ kJ/kg 終溫T2＝307℃，對應(yīng)H2＝ kJ/kg 原油初溫t1＝250℃，對應(yīng)h1＝ kJ/kg 則：Q1＝ηWc, 重油（H1－H2） Q2＝Wc, 原油/2（h2 –h1 ） 由ηWc，重油(H1－H2)＝W原/2(h2－h(huán)1)得，h2＝：t2＝300℃ 各產(chǎn)品要冷卻到40℃： 重整料提供的熱量：13600（－）＝2317440 kJ/h 汽油提供的熱量：14325（－）＝42588223 kJ/h 煤油提供的熱量：（－）＝3208888 kJ/h 輕柴提供的熱量：（－）＝7995094 kJ/h 重柴提供的熱量：13025（－）＝9039350 kJ/h 重油提供的熱量：61050（－）＝51532305 kJ/h 一中段回流提供的熱量：10 kJ/h 二中段回流提供的熱量：10 kJ/h 總熱量： Q=2317440+42588223+3208888+7995094+9039350+51532305+10+10＝10kJ/h Q’＝ 125000（－）＋111400（－）＝106kJ/h η＝＝%56沈陽化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 結(jié)論結(jié) 論經(jīng)過對常壓塔的工藝計算和浮閥塔的水力學(xué)計算以及換熱流程的設(shè)計計算。 塔高H塔高應(yīng)用下式進行計算H= +(n1) + 式子中，塔頂空間，m塔板間距，m塔底空間，m所以，塔高 H=+（341）+= m沈陽化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第五章 換熱流程設(shè)計第五章?lián)Q熱流程設(shè)計常減壓蒸餾裝置的能耗在煉廠全廠能耗中占有重要比重，其燃料消耗大約相當(dāng)于加工原油量的2%，為全廠消耗自用燃料量最大的裝置，在原油蒸餾裝置中，原油升溫及部分汽化所需的熱量很大。設(shè)塔底空間為則 π/4（D塔）2=t直徑一般取與工藝管線直徑相同。本設(shè)計中取每隔6塊塔板設(shè)一個人孔，人孔直徑為500mm，人孔伸出塔器筒體度為250mm?！?3 抽出盤及出口 再降液管下面加以凹陷作為抽出斗，抽出嘴子裝在斗底或斗側(cè)；。同時進口管應(yīng)靠上層塔板。為確保塔板操作穩(wěn)定防止回流液入塔時直接沖擊塔板產(chǎn)生液峰或在塔板上飛因此回流液在進口處應(yīng)考慮設(shè)置防沖設(shè)施。K—常數(shù)，；D—破沫網(wǎng)直徑 m； Q—氣體流量m3/s。破沫網(wǎng)的直徑取決于氣量與選定的氣速。（1）.塔頂物料出口一般為平接式，其直徑與塔頂工藝管線相同。（＝＝，＝）可得操作線CAB；B為負荷上限（＝，W＝；相當(dāng)于= m3/s），C為符合下限（＝，W＝,相當(dāng)于= /s）。而，其中 ，L=,近似取E=1，得關(guān)系式：在操作范圍內(nèi)取若干個值，相應(yīng)的空塔氣速如下：/m3/h20406080100120140200300400550W/m/s根據(jù)上面數(shù)據(jù)液面高度可作出霧沫夾帶線（）（），按下式計算： （＋）＝＝＋+∵ 由《塔的工藝計算》中式（）：，∴把已知數(shù)據(jù)，及，代入，計算液泛線，整理得到：=++W＝/F＝/=++在操作范圍內(nèi)取若干個VL值，相應(yīng)的空塔氣速如下：/m3/h20406080100120140200300400550W/m/s m/s， ＝＝＝＝ m3/h 根據(jù)＝＝ m，由此可計算出降液管負荷的下限值。則氣體通過一塊板的總壓降= +=+=(米液柱)根據(jù)《塔的工藝計算》[5]中式（）計算霧沫夾帶式中ε=(F2)/F=()/= A，n系數(shù)的選?。?當(dāng)＜350mm時，A＝107，n＝ 當(dāng)≥350mm時，A＝，n＝ 取φ＝，A＝，n＝ ∴取泄漏時閥孔動能因數(shù)為F0＝5。= (m178。 從圖811[石油化工工藝計算圖表]查得=128 ∴表面張力=128/= (達因/厘米)表面張力＝流率＝＝起泡傾向：輕微操作條件： 操作壓力： 操作溫度：285℃ 選取型33克浮閥。因為第23塊板處的氣相負荷最大，因此選取此處數(shù)據(jù)為設(shè)計依據(jù)。塔板上的液面梯度也較小。浮閥塔板與常用的圓泡帽、篩板、舌形塔板的幾點比較如下： （1）處理能力較舌形、篩孔塔板徑小些，比圓泡塔板的處理能力約大20～40%。/h氣相/ m179。/h=14325/140+1121/18+++13025/271+24667/289=Kmol/h= nR/=(+315)/=179。/h=14325/140+++45964/215==nR/=(+255)/=179。已知，Q=,則= Q/（）=/（）===14325/140++=nR/=(+173)/=(3)第8塊板下的氣液相負荷（即煤油抽出板上方）已知：=194℃， =200℃， M=174 ,=物料流率，kg/h密度（）/g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h壓力