【正文】 再次向王老師和吉老師獻上誠摯的謝意同時也要感謝本設(shè)計中其他同學(xué)的幫助，在設(shè)計中我們相互之間能及時互通信息，互相幫助。此刻我的心中卻有些悵然若失，因為那些熟悉的恩師們和各位可愛的同學(xué)們，我們也即將揮手告別了。參考文獻[1]《橋梁工程》 姚玲森 主編，人民交通出版社，2004[2]《公路路線設(shè)計規(guī)范》 中華人民共和國交通部部標準，2004[3]《預(yù)應(yīng)力混凝土梁拱組合橋梁》 金成 主編 ，人民交通出版社，2001[4]《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》中華人民共和國交通部部標準2004[5]《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》 葉見曙 主編 ， 人民交通出版社，2000[6]《基本資料》 毛瑞祥、程翔云 主編，人民交通出版社2004[7]《梁橋》（上、下冊） 徐光輝、胡明義 主編，人民交通出版社，2004[8]《墩臺與基礎(chǔ)》 汪祖銘，晚崇禮 主編，人民交通出版社，2004[9]《公路橋涵設(shè)計手冊》編寫組：《墩臺與基礎(chǔ)》，人民交通出版社，2004[10]《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 中華人民共和國交通部部標，2004[11]《公路瀝青路面設(shè)計規(guī)范》 中華人民共和國交通部部標準，2004[12]《橋梁計算示例集》 易建國 主編，人民交通出版社，2004[13]《橋梁下部結(jié)構(gòu)設(shè)計》 陳惠發(fā) 主編，人民交通出版社，2000[14] New Deal for Transport : Better for Everyone, 2000[15] CAO Planning and Traffic Engineering. Reptinter by ButterworthHeinemann, 2001致 謝本次設(shè)計從始至終得到了我們建筑工程系領(lǐng)導(dǎo)、教師的關(guān)心和支持，尤其是王明老師和吉俊老師。結(jié)構(gòu)設(shè)計考慮了便于施工，安全，經(jīng)濟合理等因素，具有較好的安全性，適用性及耐久性。培養(yǎng)了我的綜合素質(zhì)，增強了工程意識和創(chuàng)新能力。已知公路—Ⅰ級荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角驗算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合規(guī)范要求。則：橡膠片的總厚度：。橡膠片的平均容許壓應(yīng)力為，橡膠支座的剪變彈性模量（常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量為：計算時最大支座反力為。 支座計算采用板式橡膠支座，設(shè)計按《公預(yù)規(guī)》8．4條要求進行。(2) 考慮長期效應(yīng)的一期荷載、二期荷載引起的撓度（↓）2. 預(yù)加應(yīng)力引起的上拱度計算采用L/4截面處的使用階段預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計算值，即：則主梁上拱度（跨中截面）為考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值為(↑)3. 預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長期效應(yīng)的撓度為(↑)預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。 主梁變形（撓度）計算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。同時，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。④ 主應(yīng)力驗算將表 中主壓應(yīng)力值與主壓應(yīng)力限制進行比較，均小于相應(yīng)的限制值。 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗算取剪力和彎矩都由較大變化的變化點截面進行計算。取最不利位置跨中截面進行驗算：，代入公式得所以鋼束應(yīng)力為計算表明，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求。3 應(yīng)力驗算(1) 短暫狀況的正應(yīng)力驗算① 構(gòu)件在制作、運輸及安裝等施工階段，混凝土強度等級為C45.② 短暫狀態(tài)下（預(yù)加應(yīng)力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣：下緣：其中。箍筋選用雙肢直徑為10mm的R235鋼筋，間距，則，故采用全部預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即。正截面承載力計算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離()為所以從表II7知，跨中截面彎矩組合設(shè)計值。 為傳力錨固時在跨中和L/4截面的全部受力鋼筋（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡化計算不計構(gòu)造鋼筋影響）截面重心處，由、所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。若則表示該截面不受摩阻影響。表Ⅱ—9計算截面（mm）鋼束編號+跨中截面N152706947為負值，鋼束未彎起00150N29989434100150N313569173700150N4四分點截面=8500N152706947267417N299894341為負值，鋼束未彎起00150N3135691737為負值，鋼束未彎起00150N4變化點截面=11300N15270694710783 933N29989434196246N3135691737為負值，鋼束未彎起00150N4支點截面=17000N1527069471014311581N29989434110821971N313569173710315465N42 主梁截面幾何特性計算第一階段跨中截面幾何特性計算表Ⅱ—10表Ⅱ—10分塊名稱分塊面積（mm）重心至梁頂距離（mm）對梁頂邊的面積矩（mm）自身慣性矩（mm）（mm）（mm）截面慣性矩（mm）混凝土全截面非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積174801247預(yù)留管道面積= 0凈截面面積A=502 注： 主梁截面幾何特性計算 表Ⅱ—11受力階段計算面積A（mm）I（mm）（mm）孔道壓漿前跨中截面50212981148L/4截面49513051155變化點截面 47813221172支點截面27915211371孔道結(jié)硬后跨中截面48313171167L/4截面47813221172變化點截面45913411291支點截面26915311481 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當計算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時，應(yīng)計算預(yù)應(yīng)力損失值。圖 Ⅱ 10預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁底的距離，普通鋼筋重心至梁底距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力作用點至梁底距離所以。翼板的有效寬度 取，計算彎矩為。 主梁作用效應(yīng)組合 表Ⅱ—7序號荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點　　　　　　　(1)第一期永久作用0(2)第二期永久作用0(3)總永久作用=（1）+（2）0(4)可變作用（汽車）公路—Ⅰ級(5)可變作用（汽車）沖擊(6)可變作用（人群）(7)標準組合=（3）+（4）+（5）+（6）(8)短期組合=（3）+*（4）+（6）(9)極限組合=*（3）+*[（4）+（5）]+*(6) 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 跨中截面鋼筋的估算和確定根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的盈利要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。 圖 Ⅱ 8可變作用（汽車）效應(yīng)：計算變化點截面汽車荷載產(chǎn)生的彎矩和剪力時，應(yīng)特別注意集中荷載的作用位置，集中荷載若作用在計算截面，雖然影響線縱坐標最大，但其對應(yīng)的橫向分布系數(shù)較小，荷載向跨中方向移動，就會出現(xiàn)相反的情況。① 求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，跨中截面作用效應(yīng)計算圖式如圖 Ⅱ 6，計算公式為：圖 Ⅱ 6式中：——所求截面汽車（人群）標準荷載的彎矩或剪力；——車道均布荷載標準值；——車道集中荷載標準值；——影響線上同號區(qū)段的面積；——影響線上最大坐標值。2. 計算主梁抗扭慣矩對于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計算：式中： ——矩形截面抗扭慣矩剛度系數(shù)（見表 Ⅰ 1）； ，——相應(yīng)各矩形的寬度和厚度； ——梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。詳見圖 Ⅱ 1所示。為了減小對主梁設(shè)計起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中位置設(shè)置一道中橫隔梁，該設(shè)計中，橋梁跨度較大，還在橋跨中點、三分點、六分點、支點處設(shè)置了橫隔梁，全跨共七道橫隔梁，間距為650。 橫截面沿跨長變化本設(shè)計主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變。當建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。凈—8m+，如圖II—1所示。普通鋼筋直徑大于和等于12的采用HRB335，直徑小于12的均用R235鋼筋。 設(shè)計荷載 公路—Ⅰ級，荷載—Ⅰ級。永久作用：可變作用（汽車）：可變作用（人群）：式中：——作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對汽車，對人群。選用，則，可以選用。 斜截面22：截割一組彎起筋,縱向鋼筋含筋率， ）斜截面33：截割二組彎起鋼筋，縱向鋼筋含筋率， ）斜截面44：截割二組彎起鋼筋，縱向鋼筋含筋率， 經(jīng)驗算，斜截面抗剪承載力滿足要求。 圖Ⅰ 10（單位：cm）(1)距支座中心（梁高一半）處截面11， ；(2) ，相應(yīng)的；(3) ，相應(yīng)的；(4) ，相應(yīng)的；按 《公預(yù)規(guī)》 5．2．7 條的規(guī)定：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為：式中： ——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力；——與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力；——斜截面內(nèi)在同以彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積。 綜上所述，全梁箍筋的配置為雙肢箍筋：，為10cm，其余地方箍筋間距為20cm。(3) 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心亦不相同，則有效高度大小不同，現(xiàn)進行估算。圖Ⅰ 9(尺寸單位：cm)由內(nèi)插可得：距梁高處的剪力效應(yīng)為：=，其中：相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見表Ⅰ 17.相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值 表Ⅰ 17斜筋排次彎起點距支座中心的距離 m承擔(dān)的剪力值 kN123(2) 各排彎起鋼筋的計算，按《公預(yù)規(guī)》5．2．7條規(guī)定,與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力（KN）按下式計算： 式中：——彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強度； ——在一個彎起鋼筋平面內(nèi)的彎起鋼筋的總面積 ； ——彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角。 腹筋配置 ①截面尺寸檢查 根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋232通過支座截面，支點截面的有效高度為：故截面尺寸符合設(shè)計要求。 混凝土保護層厚度c取32mm，鋼筋間橫向凈距：，=。②判斷T形截面類型已知：MPa 280MPa 設(shè)c=30cm 則則 中性軸在翼緣內(nèi)，屬于第一類T型梁，應(yīng)按照的矩 形截面進行設(shè)計。 可變作用產(chǎn)生的支點剪力計算表（單位：kN） 表Ⅰ 16梁號123公式 計算值1/+1/ ()=1/+1/ ()=1/+1/ ()= 剪力效應(yīng)組合表（單位：kN） 表Ⅰ 17梁號剪力效應(yīng)永久荷載人群汽車10 2030注：—