【正文】 混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25。電算則把它等同于其他中跨梁，方便建模，考慮周圍現(xiàn)澆樓板的翼緣作用放大了2倍。這在手算時(shí)是無(wú)法考慮的。主要誤差出現(xiàn)在底層框架突出的柱的內(nèi)力上。m） 恒載作用下電算框架的軸力圖 恒載作用下電算框架的剪力圖 分析誤差 手算時(shí)的基本假定有：1）平面結(jié)構(gòu)的基本假定：忽略結(jié)構(gòu)縱向和橫向之間的空間聯(lián)系，忽略各構(gòu)件的抗 扭作用，將縱向框架和橫向框架分別按平面框架進(jìn)行分析計(jì)算，一般工程中通常橫向框架的間距相同，作用于各橫向框架上的荷載相同，框架的抗側(cè)剛度相同，因此，認(rèn)為各榀橫向框架都將產(chǎn)生相同的內(nèi)力與變形。 其他節(jié)點(diǎn)承載力驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)編號(hào)∑Mb(kN最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。最終配筋實(shí)際AS或As39。 則按照構(gòu)造配筋。構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度，則 ， 又，則 屬于大偏心受壓。根據(jù)《抗震規(guī)范》規(guī)定，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合，三級(jí)框架，取=。 跨中截面配筋跨中截面(kN?m)(mm2)選取的鋼筋實(shí)際(mm2)2939320941%%5 353 312339%%7 1202 4201256%%10 398 412452%%12 1211 4201256%%15 396 412452%%17 1263 4201256%%20 418 412452%% 支座截面配筋支座截面(kN?m)(mm2)選取的鋼筋實(shí)際(mm2)1384216+112515%%3 570 216+114556%%4 471 216+112515%%6 847 216+216804%%8 950 216+3161005%%9 536 216+114556%%11 1078 216+4141017%%13 1151 216+3181165%%14 565 216+114556%%16 1256 218+3181272%%18 1304 218+3181272%%19 646 218+114663%% 斜截面配筋斜截面(kN)截面尺寸檢驗(yàn)(kN)是否計(jì)算箍筋箍筋直徑箍筋間距實(shí)際的五層AB8200%%BC8200%%CD8200%%四層AB8200%%BC8200%%CD8200%%三層AB8200%%BC8200%%CD8200%%二層AB8200%%BC8200%%CD8200%%一層AB8200%%BC8200%%CD8200%% 柱的截面設(shè)計(jì)（選取第四層A柱示例計(jì)算） 設(shè)計(jì)參數(shù)： 柱子采用對(duì)稱配筋，C30混凝土（，），縱向鋼筋HRB400,，箍筋HPB235，柱的截面尺寸為，混凝土保護(hù)層厚度為，取，則。支座截面（A端支座），根據(jù)梁的內(nèi)力組合表，可以得出三組支座彎矩 選取第三組彎矩值，則支座彎矩 采用矩形截面，由于在支座處縱橫向主梁負(fù)鋼筋交叉重疊，梁的有效高度減少，則 選取216，則采取配筋，選取314，滿足要求。，可以求出恒荷載作用下梁的跨中彎矩值頂層邊跨跨中 頂層中跨跨中 標(biāo)準(zhǔn)層邊跨跨中 標(biāo)準(zhǔn)層中跨跨中 ，可以求出活荷載作用下梁的跨中彎矩值頂層邊跨跨中 頂層中跨跨中 標(biāo)準(zhǔn)層邊跨跨中 標(biāo)準(zhǔn)層中跨跨中 恒荷載作用下框架梁經(jīng)調(diào)幅并算至柱邊截面的彎矩圖（kN第四層 樓面恒載 活荷載 梁重 柱重（上下各半層） 墻重（上下各半層） 第三層 樓面恒載 活荷載 梁重 柱重（上下各半層） 墻重（上下各半層） 第二層 樓面恒載 活荷載 梁重 柱重（上下各半層） 墻重 （上下各半層） 地震作用下的重力荷載代表值簡(jiǎn)圖如圖513所示，總重力荷載代表值為： 地震作用下的重力荷載代表值 框架剛度計(jì)算 。且同恒荷載一樣進(jìn)行節(jié)點(diǎn)修正。m） 注：括號(hào)內(nèi)為柱剪力 恒荷載作用下框架梁剪力和柱剪力、軸力圖（kN） 樓面活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算也采用分層法，采用滿布荷載法，但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計(jì)算結(jié)果要小。很顯然，疊加后框架內(nèi)各節(jié)點(diǎn)彎矩并不一定能達(dá)到平衡，這是由于分層法計(jì)算的誤差所造成的。 分層法計(jì)算簡(jiǎn)圖把梯形荷載、三角形荷載化作等效均布荷載。AB跨梁：CD跨梁：BC跨梁： 上部各層柱： 底層柱： 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖 豎向荷載計(jì)算 恒荷載計(jì)算1）屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 20mm厚1:2水泥砂漿找平 100～140mm厚（2％找坡）膨脹珍珠巖 120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 15mm厚紙筋石灰抹底 屋面恒荷載 邊跨（AB、CD跨）框架梁自重 梁側(cè)粉刷 中跨（BC跨）框架梁自重 梁側(cè)粉刷 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為： （注：這里的下標(biāo)4表示第四層即頂層框架梁） 2） 樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面恒荷載 邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷 邊跨墻體自重 墻面粉刷 中跨框架梁及兩側(cè)粉刷 因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為： ，3） 屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 邊柱連系梁自重 連系梁粉刷 女兒墻粉刷 連系梁傳來(lái)屋面自重 次梁自重及粉刷的集中荷載 頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 中柱連系梁自重 連系梁粉刷 連系梁傳來(lái)屋面自重 次梁自重及粉刷的集中荷載 頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載 4） 二層、四層樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 邊柱連系梁自重 連系梁粉刷 鋼窗自重 窗下墻體自重 墻體粉刷 窗邊墻體自重 墻體粉刷 框架柱自重 柱體粉刷 連系梁傳來(lái)屋面自重 次梁自重及粉刷的集中荷載 二層、四層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 中柱連系梁自重 連系梁粉刷 內(nèi)縱墻自重 扣除門洞重加上門重 扣除窗洞重加上窗重 框架柱自重 柱體粉刷 連系梁傳來(lái)屋面自重 次梁自重及粉刷的集中荷載 二層、四層中節(jié)點(diǎn)集中荷載 5） 三層樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 三層邊節(jié)點(diǎn)與中節(jié)點(diǎn)分別比二層、四層的邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)多了次梁上墻自 重及粉刷傳來(lái)的集中荷載 故三層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 三層中節(jié)點(diǎn)集中荷載 。7）活荷載：不上人屋面活荷載，樓面活載為，走廊樓面 活荷載。3）樓面做法：水磨石面層，厚鋼筋混凝土板，板底 厚石灰砂漿。 。 次梁CL2的設(shè)計(jì)1） 荷載設(shè)計(jì)值梁截面尺寸 ，恒荷載設(shè)計(jì)值 板傳來(lái)的恒荷載 次梁自重 次梁粉刷 小計(jì) 活荷載設(shè)計(jì)值 板傳來(lái)的活荷載 荷載總設(shè)計(jì)值 2） 計(jì)算簡(jiǎn)圖 次梁CL2計(jì)算簡(jiǎn)圖