【正文】 查表“雙向板按彈性分析的計算系數(shù)表”（見《混凝土結構》）對各區(qū)格彎矩進行計算。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。/m)配筋實有(mm178。截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減：① A區(qū)格不予折減；② B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；④ D區(qū)格的跨中截面與DD支座截面折減20%。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。q/2作用下的彎矩值兩者之和。圖224樓板平面布置圖 A~F區(qū)格板的計算。 設計資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算。m =表232 C柱正截面受壓承載力計算（標準層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm == ②=m=+=的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。m＜==m取=以第二、三層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進行設計。m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表231中.表231C柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm =ⅡⅡ截面：①==m對底層柱底（IIIIII截面）。=（）= kNm取180。m第一層梁與C柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得：ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ= 圖223 C柱截面計算示c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。m)N(kN)(mm)5875(m2)600565600565(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)續(xù)表230e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心559＜0594＜0選筋420420實配面積(mm)12561256% 以第二層柱為例，剪力設計值按下式調(diào)整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m == ②=m=（）= kN=m 右震 += 第二層梁與D柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=m = 表229 柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm == ②=== kNm=（）= kN=m 右震 +=第一層梁與D柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=可以取兩組中較大者計算配筋。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力，并可能使結構成為機動體系。 Φ=8續(xù)表227箍筋間距S（mm）10010080103＞V103＞V103＜V 柱截面設計以第一，二層D柱為例，對圖222中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設計。表227第二層梁的斜截面強度計算截面支座C右支座D左支座D右設計剪力V180。m=1/2= kN剪力調(diào)整CD跨：+= +=mDE跨：順時針方向 =177。（見表226）（見表227）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調(diào)整如下： 由表219查得：CD跨：順時針方向 = kN按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=300+3700 =4000mm按梁翼緣高度考慮，=80035=765mm/=100/765= 圖221 T形梁計算截面 故翼緣不受限制。V圖220 第二層框架梁內(nèi)力示意取CD跨梁，梁控制截面的內(nèi)力如圖220所示。 Φ=8n=2。m=(+)1/2= kN剪力調(diào)整:CD跨：+= +=mDE跨：順時針方向 =177。由表219查得：CD跨：順時針方向 =判別T形梁截面類型=2600100（765100/2）=m，的單位為kN。③9柱頂MN柱底MN8柱頂M99N柱底M81N7柱頂MN續(xù)表2227柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN16803柱頂M207N柱底M207N2柱頂M216N柱底M216N1柱頂MN柱底MN 截面設計 承載力抗力調(diào)整系數(shù)考慮地震作用時,結構構件的截面采用下面的表達式：≤/式中 ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表223；——地震作用效應與其它荷載效應的基本組合；——結構構件的承載力。 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表22表222。表218 及值計算項目跨（恒+活） （kN/m） （kN/m） （kN/m）（kN/m）（kN/m）CD跨987654321DE跨987654321續(xù)表218 項目跨（kN/m）（kN/m）（kN/m）（kN/m）CD跨987654321DE跨987654321梁內(nèi)力組合見表219表219 梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177?？缰腥粜∮趹。皆谪Q向荷載與地震組合時，跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算，如圖216所示。m（m（跨：八九層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。各桿端分配系數(shù)見表215。計算結果見表213。 荷載計算第9層梁的均布線荷載 圖29 荷載折減示意圖 CD跨：屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=恒載： DE跨：屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=： 第2～8層梁均布線荷載CD跨： 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=無橫墻恒載： DE跨： 樓面均布恒載傳 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=恒載： 第2～8層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： （+2）25= kN 外縱墻自重（包括抹灰）： （+）（）= kN內(nèi)縱墻自重： （+）（）= kN柱自重（包括抹灰）： 25= kN 總計： kN第1層梁均布線荷載跨恒載： 跨恒載： 第1層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： kN縱墻自重（包括抹灰）： kN柱自重（包括抹灰）： kN總計： kN活荷載計算：屋面梁上線活荷載樓面梁上線活荷載邊框架恒載及活荷載見圖210。（若考慮填充墻抗力作用為1/550） 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設計取中框架為例，柱端計算結果詳見表210。表28 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）9316641829341872580906222762518743441521063116778281450150145注：表中第9層中加入了，其中 =。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。然后由求出，再用求出框架結構的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結構真正的位移。將結構按質(zhì)量分布情況簡化為無限質(zhì)點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基本公式。 橫向線剛度計算見表24。而現(xiàn)澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。25= kN 根數(shù) 1448=448根表21 梁柱自重梁（柱）編 號截面（m2）長度（m）根數(shù)每根重量（kN）L1270L2135L3288L472L572L636Z156Z2448 墻體自重外墻墻厚240mm，采用瓷磚貼面；內(nèi)墻墻厚120mm，采用水泥砂漿抹面，內(nèi)外墻均采用粉煤灰空心砌塊砌筑。場地位1類一組Tg（s）= （《高層建筑結構》） 屋面及樓面做法：屋面做法：20mm厚1：2水泥砂漿找平；100～140mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板