【正文】 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 17 表 寬 480 片式散熱器數(shù)據(jù)表（ B p = 480， A p = 45 。 700 圖 片式散熱器 e ) 寬 480 風冷式一只散熱器用一個 底吹吹風裝置 (～ 3) 480 480 50 ≥ 130 ≥ 500 ≤ 590 200 530 ≥ 130 480 ≥ 500 ≤ 370 200 f ) 寬 480 風冷式兩只散熱器用一個 底吹吹風裝置 (～3) c ) 寬 480 可卸式片式散熱器 43 45 70 φ 90 C ps 150179。 500。 150 50 ( n p－ 1) 13 50 80 φ C ps 20 a) 寬 310 固定式片式散熱器 50 ( n p－ 1) 13 50 78 φ C ps H ps 310 318 d ) 寬 310 風冷式兩只散熱器用一個 底吹吹風裝置 (～ 3) ≥ 1000 375 166 310 Cm Cm = 360。 B p C ps n p 179。 10 –3 C p s + 8 估算（含壁厚 2179。 K pb — 箱壁有效散熱系數(shù) , 見表 ； S g — 箱蓋 幾何面積（ m2），按公式（ ）計算 。 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 12 表 扁管系數(shù)表 排數(shù) n t n 表面系數(shù) K tb 排數(shù)系數(shù) K tp 1 2 3 4 ? ?? ? ? ? b55bnd45S70 S55S45KltnttltltnttrDFDrtb ?? ???????? 管式散熱器油箱 有效散熱面 （ S yx） 計算 S yx = K g S g + K b S b + ∑ S t s [ m2 ] （ ） 式中： K g — 箱蓋有效散熱系數(shù)，一般取 K g = ，當箱蓋不與油接觸時， K g = 0 ； K b — 箱壁有效散熱系數(shù)，自冷式取 K b = ，風冷式取 K b = ； Sg — 箱蓋幾何面積（ m2），按公式（ ）計算 ； Sb — 箱壁幾何面積（ m2），按公式（ ）計算 ； ∑ S t s — 扁管散熱器總 有效散熱 面積（ m2），按下式計算： ∑ S t s = m t s s ts [ m2 ] （ ） 式中： m t s — 扁管散熱器只數(shù)； s t s — 每只扁管散熱器 有效散熱 面積（ m2），單面扁管式散熱器見表 ， 雙面扁管式散熱器見表 。 K tb — 扁管表面系數(shù)，按下式計算或見表 ； S D — 扁管對流散熱面（ m2），按下式計算 ： S D = C t (π d t n t n + b t 1 )179。 L t — 扁管總長度（ m），按下式計算： L t = ∑ m t（ l t － 12）179。 18179。根據(jù)散熱效果及工藝的要求，一般不超過 三排管，特殊情況下，最多采用四排管。平滑油箱有效散熱面（ S yx）按下式計算： S yx = K g S g + （ S b － S pzg ） + K p（∑ S p + S pzg） [ m2 ] （ ） 式中： Kg — 箱蓋有效散熱系數(shù)，一般取 Kg = ，當箱蓋不與油接觸時， Kg = 0 ； Kp — 散熱片有效散熱系數(shù)，一般取 Kp = ， Sg — 箱蓋幾何面積（ m2），按公式（ ）計算 ； Sb — 箱壁幾何面積（ m2），按公式（ ）計算 ； Spzg — 散熱片在箱壁上遮蓋面積（ m2），按下式計算 : S pzg = 179。 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號 底圖總號 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 7 15 14 13 12 11 1098765432101234567891011121314151617180 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220Bq (mm) → 圖 無擋油隔板的繞組線段油道校正溫差的修正值（Δ t）曲線 Δt (K) → hdy = 9 hdy = hdy = 8 hdy = 7 hdy = 6 hdy = 5 hdy = 2 hdy = 4 hdy = 3 hdy = 10 hdy = hdy = bqh15 50qt??????? 油 浸 電 力 變 壓 器 溫 升 計 算 共 頁 第 頁 39 8 4 油溫升計算 箱壁幾何面積（ S b）計算 式中： Hb — 油箱內(nèi)壁高度（ mm），見圖 ； Hzg — 油箱高壓側直線高度（ mm），見圖 , Hzg = Hb－ hg－ hc ； Hzd — 油箱低壓側直線高度（ mm），見圖 , Hzd = Hb－ hd－ hc ； Lb — 油箱內(nèi)壁長度（ mm），見圖 ； Bb — 油箱內(nèi)壁寬度（ mm），見圖 ； Bz — 油箱蓋直線寬度（ mm），見圖 ， Bz = Bb－ cg－ cd ； Rb — 油箱內(nèi)壁圓角半徑或箱內(nèi)壁半徑（ mm），如長方形油箱取 Rb =0，見圖 ； hc — 油箱下節(jié)槽內(nèi)壁高度（ mm），見圖 ； Lc — 油箱下節(jié)槽內(nèi)壁長度（ mm），見圖 ； Bc — 油箱下節(jié)槽內(nèi)壁寬度（ mm），見圖 ； bg 、 bd — 油箱壁高壓側及低壓側拐角處尺寸（ mm），見圖 ； cg 、 cd 、 hg 、 hd — 油箱蓋高壓側及低壓側拐角處寬度及高度（ mm），見圖 。當放有擋油隔板時，其繞組的溫 差 要 比無 擋油隔板小5K～ 10K 左右。 餅式繞組的溫差 （ τ q b）計算 高功能餅式繞組的溫差 （ τ q g）計算 高功能餅式繞組，是以軸向油道為主，少數(shù)橫向油道為輔的散熱方式，故高功能餅式 繞組的溫 差 計算方法與層式繞組溫 差 計算相似。 5% 以內(nèi) ,且變壓器額定容 量不超過 2 500 kVA 時 , 選取主分接時的電阻損耗（ W） , 當 分接范圍超 過177。 n j — 被計算繞組的有軸向散熱面的線圈段數(shù)； B t j — 被計算繞組的線餅中絕緣導線寬度（ mm）。 層式繞組的溫升 （θ qc） 計算 θ qc = τ q c + θ y ≤ 63 K （ ） 式中： τ q c — 高壓或低壓繞組的溫差（ K），按公式（ ）計算 。 S q c — 被計算繞組的散熱面（ m2），按公式（ ）計算 。 層式繞組的熱負載 （ q q c）計算 式中： P R — 被計算繞組的 電阻損 耗（ W） , 當分接范圍在177。 因海拔而作的溫升修正值，均應修約到最接近的溫度的整數(shù)。 安裝場所的特殊環(huán)境溫度下對溫升的修正 a．油浸空氣冷卻式變壓器：安裝場所的溫度條件，當最熱月平均溫度超過 + 30℃； 或最高年平均溫度超過 + 20℃，則對變壓器的溫升限值應按超過部分的數(shù)值減少，并應修約到最接近溫度的整數(shù)值。 最高年平均溫度 + 20℃ 。如果情況不是這樣，應規(guī)定一個或多個特定的負載組合進行溫升試驗。溫升限值應適用于每個分接，溫升型式試驗應在最大電流分接上進行（另有規(guī)定除外）。 5% 以內(nèi)，且額定容量不超過 2 500 kVA 的變壓器，負載損 耗和溫升限值的保證僅指主分接。 綜上所述，將繞組和鐵心損耗所產(chǎn)生的熱量散發(fā) 到變壓器外面的空氣中，要經(jīng)過許多 部分，熱流每通過一個部分均要產(chǎn)生溫差，而溫差的大小與損耗和介質(zhì)的物理特性有關。線圈對油的平均溫差一般在 20 K～ 30 K 左右。 當繞組和鐵心所產(chǎn)生的熱量將全部散發(fā)到周圍介質(zhì)中，達到穩(wěn)定狀態(tài)（溫度不再繼續(xù)升高）此種狀態(tài)稱為熱平衡狀態(tài)。在熱平 衡狀態(tài)下，“熱流”所經(jīng)過的路徑是相當復雜的，在油浸變壓器中一般有： 1）繞組和鐵心在運行的初始階段，溫度上升很快，繞組和鐵心所產(chǎn)生的熱量，將由它們內(nèi)部最熱點藉傳導方式傳到與油接觸的外面如圖 所示。 3） 當繞組和鐵心附近的油溫升高后，由于油的對流作用，熱油向上流動，冷卻后的向下流動，重新流入線圈，形成閉合的對流路線，從而使油箱中的油溫升高。變壓器的溫升計算，就是要計算各部分的溫差和溫升，即繞組對油的溫差、繞組對空氣的平均溫升、油對空氣的平均溫升及頂層油溫升。溫升試驗選在主分接上進行 。在獨立繞組變壓器中，最大電流一般是最大負載損耗分接。 5) 在具有同心式線圈排列的變壓器中，兩個或多個獨立線圈上下排列且容量及尺寸都相同時，繞組溫升讀數(shù)的平均值應不超過繞組溫升限值；如果容量（或）尺寸不相同時，則應按協(xié)議進行評估。 最低氣溫 － 25℃ （適用于戶外式變壓器） 。 b. 油浸水冷式變壓器： 當冷卻水溫度超過 + 25℃時，則對變壓器的溫升限值應按冷 卻水溫超過限值部分而減少，并應修約到最接近溫度的整數(shù)值。 對于油浸水冷式變壓器，其海拔或環(huán)境溫度對油箱冷卻的影響可以忽略不計。 5% 以內(nèi) ,且變壓器額定容 量不超過 2 500 kVA 時 , 選取主分接時的電阻損耗（ W），當分接范圍超 過177。