【正文】 查附錄3得 =℃) ；=。 H7加熱器的設計計算 熱平衡計算由式（52）得3號加熱器的進汽量：（kg/s）。疏水的再熱量按（528）計算=1982500=196000 (W)(m2)。3）污垢熱阻和見附錄2。由式（524）得： =1+由式（525）得管外疏水平均溫度：=（℃）查水蒸汽表得 v=（m3/kg）。4）管側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按式（512）計算。=［℃)］2）傳熱管熱導率見附錄1。=（℃）（2）傳熱系數(shù)按式（55）計算 1）殼側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按式（517）計算。由查附錄3得 =237。4）管側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按式（512）計算。 =v==（m2/s）==2=［℃)］2）傳熱管熱導率見附錄1。（二）疏水冷卻段計算（1）對數(shù)平均溫度按式（522）計算 =（℃）（2）疏水冷卻段傳熱系數(shù)按式（55）計算。3）污垢熱阻和見附錄2。查附錄3得 =℃) ；=。 H5加熱器的設計計算 熱平衡計算由式（52）得3號加熱器的進汽量：（kg/s）。 噴霧式除氧器直徑及加熱面積計算除氧器直徑（m） （545）霧化噴嘴數(shù) n （546）噴嘴總的理論加熱面積A(m2) （547） 式中 H—噴霧式除氧器霧化高度，～；I—霧化區(qū)熱負荷強度，；q—單只噴嘴的允許流量，kg/h；s—圓錐體的斜邊長度，m；—圓錐體小直徑圓端面的半徑，m；—圓錐體大直徑圓端面的半徑，m。 除氧器的設計計算 加熱汽量的計算加熱凝結(jié)水所需熱量 （kJ/h） （541）疏水放熱量（kJ/h） （542）所需加熱蒸汽量 （kg/h） （543）式中 —凝結(jié)水流量，kg/h；—高壓加熱器疏水量，kg/h； —凝結(jié)水比焓，kJ/kg；—高壓加熱器疏水比焓，kJ/kg；—加熱蒸汽比焓，kJ/kg；—除氧器飽和水比焓，kJ/kg；—除氧器效率，～；—排汽量，按每噸水1～3kg選取，kg/h。 阻力計算（一）管側(cè)阻力（1）傳熱管內(nèi)壓力損失按式（530）計算由式（532）得給水平均溫度：（℃） 查水蒸汽表得 v=（m3/kg）。查附錄2得 =（℃）/W； =（℃）/W。=（m2）U=(+)2＝1（m）=4（m）由查附錄3得 =；=67℃)；=。由（514）得：A=1190+==［℃)］ ［℃)］（3）凝結(jié)段傳熱面積 按式（521）計算=(m2)。由式（520）得管側(cè)平均溫度：=（℃）材料20號碳鋼，查附錄1得 =℃)。由式（518）得傳熱管外壁溫度=（℃） 由式（519）得凝結(jié)水液膜平均溫度=（℃）由查水蒸汽表得 v=（m3/kg）； （kg/m3）。4）管側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按式（512）計算。由式（58）得 =45/=2=［℃)］2）傳熱管熱導率見附錄1。=（℃）（2）傳熱系數(shù)按式(55)計算 1）殼側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按式（56）計算。=由式（531）得由式（533）得總傳熱面積A=++=1464（m2）℃、 查水蒸汽表得給水比容=（m3/kg）。4）管側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按式（512）計算。 =v==（m2/s）===［℃)］2）傳熱管熱導率見附錄1。由（513）得：A=1190+=（m2）=［℃)］ ［℃)］(3)凝結(jié)段傳熱面積 按式（521）計算=(m2)。由式（520）得管側(cè)平均溫度：=（℃）材料20號碳鋼，查附錄1得 = ℃)。查附錄3得 =℃) ；=。由式（513）得：A=1190+==［℃)］（3）過熱蒸汽冷卻段傳熱面積按式（514）計算=（m2）。由式（511）得：管側(cè)平均溫度=（℃）材料20號碳鋼，查附錄1得 =［℃)］。=（℃）（2）傳熱系數(shù)按式(55)計算 1）殼側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按式（56）計算。 =（）（3）水室壓力損失（）= （538）式中 給水進出水室的速度，m/s。=總傳熱面積 （533）=++=（m2）傳熱管根數(shù) （534）式中 傳熱管總面積，m2； 傳熱管內(nèi)徑。(m2)。A=1190+=3758=［℃)］［℃)］（3）疏水冷卻段傳熱面積(m2) = （527）式中 、疏水冷卻段入口、出口給水比焓，kJ/kg；給水流量，kg/s； 疏水冷卻段對數(shù)平均溫差，℃；疏水冷卻段傳熱系數(shù)，℃)。管側(cè)平均溫度= （526）=（℃）材料20號碳鋼，查附錄1得 =［℃)］。1）殼側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。4）管側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按式（513）計算。=［℃)］2）傳熱管熱導率見附錄1。= (517)式中 g自由裸體加速度，m/s2；u汽化潛熱，按殼側(cè)飽和溫度查水蒸汽表，J/kg ；凝結(jié)水液膜密度，kg/m3；凝結(jié)水液膜熱導率，℃)；凝結(jié)水液膜動力粘度，；L管束高度，m；蒸汽飽和溫度，℃； 傳熱管外壁溫度，℃。（二）凝結(jié)段計算（1）對數(shù)平均溫度（℃）= (515) (516) =（kJ/kg）由、查水蒸汽表得 =（℃）。4）管側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。 ＝（m2/s）=45/＝==［℃)］2）傳熱管熱導率由附錄1查得。1）殼側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。外置式冷卻器具有獨立的加熱器外殼，雖然鋼材及投資較大，但因能設在不同位置，即可降低本級加熱器的端差，又能直接提高給水溫度，降低機組熱耗，從而可獲得更高的熱經(jīng)濟性。 熱經(jīng)濟指標的計算1kg新汽的比熱耗 ＝3401＋533－＝（kJ/kg）汽輪機絕對內(nèi)效率 汽輪發(fā)電機組絕對電效率汽輪發(fā)電機組熱耗率q汽輪發(fā)電機組汽耗率d kg/ ()第五章 回熱系統(tǒng)主要設備及管道的設計與計算 H1加熱器的設計計算 熱平衡計算加熱器的熱力參數(shù)見圖51，按圖列出熱平衡式圖51(－)＝(－)＋(－) （51）由式（41）可得抽汽量為 ＝ （52） 式中 加熱器給水流量，kg/s；加熱器進口給水比焓，kJ/kg； 加熱器出口給水比焓，kJ/kg； 加熱器進汽量，kg/s；加熱器進汽比焓，kJ/kg； 上一級加熱器疏水流量，kg/s； 本級加熱器疏水比焓，kJ/kg； 上一級加熱器疏水比焓，kJ/kg； ＝（kg/s） 傳熱計算由于再熱使再熱后的回熱抽汽過熱度和焓值都有較大的提高，使得再熱后各級回熱加熱器的汽水換熱溫差增大，導致熵增大，從而消弱了回熱的效果。項目單位H1H2H3H4H5H6H7H8加熱蒸汽MPa℃453240%55555555MPakJ/kg31353010337031602949277226602614℃kJ/kg被加熱水℃000℃MPakJ/kg疏水℃888℃kJ/kg表41回熱系統(tǒng)計算點參數(shù)列表其中抽汽壓力，該數(shù)據(jù)已知；抽汽壓損，該數(shù)據(jù)根據(jù)設計手冊設計得出；加熱器汽側(cè)壓力，=；抽汽比焓，根據(jù)抽汽壓力和抽汽溫度有hs圖差得；加熱器汽側(cè)壓力下的飽和水溫度，根據(jù)加熱器汽側(cè)壓力由水蒸汽表查得；加熱器汽側(cè)壓力下的飽和水焓值，根據(jù)加熱器汽側(cè)壓力由水蒸汽表查得；加熱器端差，根據(jù)設計手冊設計；加熱器出口水溫，=－；加熱器水側(cè)壓力，已知；加熱器出口水比焓，根據(jù)加熱器水側(cè)壓力和加熱器出口水溫由水蒸汽表查得；疏水冷卻器端差，設計得出；疏水冷卻器出口水溫，=；疏水冷卻器后疏水焓，由加熱器汽側(cè)壓力和疏水冷卻器出口水溫由水蒸汽表查得。第四章 300MW機組汽水系統(tǒng)及其輔助系統(tǒng)的原則性計算 板橋電廠原則性熱力系統(tǒng)擬定已知該300 MW機組的蒸汽參數(shù)：；主蒸汽溫度538℃；（248kg/s）；；℃；；再熱汽溫度538℃；（）；；℃。在低壓缸調(diào)閥端的第6級后和在低壓缸電機端的第6級后分別設有抽汽囗，抽汽至低壓加熱器。中壓缸排汽端的下部有一個4級抽汽囗，通過這個抽汽囗將一部分蒸汽抽至除氧器、汽動給水泵。高壓缸第9級后的一級抽汽囗至1高加。加熱器每一根連續(xù)排氣管都裝有一個隔離閥和一個節(jié)流孔板。補水箱出水管路上設有2臺補水泵和1條旁路管道，機組正常運行時補水靠壓差自流并由調(diào)節(jié)汽閥控制，補充水泵在機組啟動時向機組凝汽器補充水時使用。補充水來自化學除鹽水，從凝汽器補入，并設有2臺補水泵。給水泵汽輪機排汽接入主機凝汽器內(nèi)，設有單獨的凝汽器。三路供汽可單獨供汽或同時供汽，切換過程在機內(nèi)完成。除氧器可滑壓運行。在第4段抽汽總管上靠近汽輪機處裝設一個電動閥和兩個逆止閥，另在去除氧器、輔助蒸汽聯(lián)箱和給水泵汽輪機的蒸汽管道上各再裝設一個電動閘閥和 圖31一個逆止閥。由于8號低壓加熱器布置在凝汽器喉部，其抽汽管道也全在凝汽器內(nèi)。除抽汽外，中壓聯(lián)合汽門的門桿漏汽接入第3段抽汽管道上，連續(xù)排污擴容器的汽化蒸汽和高壓軸封漏汽接入除氧器，以提高熱經(jīng)濟性，如圖31所示。臥式除氧器除氧頭放置在水箱上，落水口通過兩根直徑較小的短管與水箱連接，因此水箱強度要求不高，但制造麻煩，檢修也不方便。（2）深度除氧：除氧后水中氧量可小于7。水膜式除氧器主要用于處理水質(zhì)比較差的水，目前電廠已不再采用。這時可以加大汽水的接觸面積，使水形成水膜，減小其表面張力，從而使氣體容和運行時，都要強化傳熱質(zhì)過程，滿足除氧的基本條件，保證深度除氧效果。此時，由于水中的氣體較多，不平衡壓差（）較大，氣體以小氣泡的形式克服水的黏滯力和表面張力逸出。熱力除氧過程不僅是傳熱過程，而且還是傳質(zhì)過程，要保證理想的除氧效果，必須要滿足幾個條件：（1）一定要把水幾熱到除氧器壓力下的飽和溫度，以保證水面上水蒸汽的壓力接近與水面上的全壓力。道爾頓定律則指出，混合氣體的全壓力等于各組成氣（汽）體分壓力之和。亨利定律指出在一定溫度條件下，氣體溶于水中和氣體自水中溢出是動態(tài)過程，當處于動態(tài)平衡時，單位體積中溶解的氣體量b與水面上該氣體的分壓力成正比。在機組啟動時，疏水閥開啟，將抽汽管道暖管的凝結(jié)水及時疏放出去。其作用是，當加熱器因管系破裂或發(fā)生疏水不暢，水位升高到事故警戒水位時，通過水位信號自動關閉相應抽汽管道的電動隔離閥，與此同時，該抽汽管道上的逆止閥也自動關閉。要求裝在靠近汽輪機抽汽口。有的抽汽管道從高壓缸及中壓缸排汽管上接出，這樣可以減少汽輪機的抽汽口。一般是，高壓加熱器疏水逐級自流入除氧器，低壓加熱器疏水逐級自流到H8或H7低壓加熱器后，用疏水泵送入該加熱器出口的主凝結(jié)水管道，以避免或減少疏水流入凝汽器的冷源損失 回熱抽汽系統(tǒng) 回熱抽汽管道系統(tǒng)是指從汽輪機到各回熱加熱器的抽汽管道系統(tǒng)。 表面式加熱器的疏水方式（a）疏水逐級自流的方式；（b）加裝疏水泵的方式 加裝疏水泵的