【正文】 啟動(dòng)電流In＝，要求Isb＞In選取JDB型電子保器的型號為：JDB－120型，其Isb＝102A。啟動(dòng)電流In＝116A，要求Isb＞In選取JDB型電子保器的型號為：JDB－120型，其Isb＝120A。啟動(dòng)電流In＝36A，要求Isb＞In選取JDB型電子保器的型號為：JDB－120型，其Isb＝39A。啟動(dòng)電流In＝，要求Isb＞In選取JDB型電子保器的型號為：JDB－120型，其Isb＝102A。低壓電器的選擇：①對1140V電系統(tǒng)－1140／660型低壓饋電開關(guān)，它是移變低壓側(cè)的總饋電開關(guān)，具有短路，過載．欠壓和漏電的保護(hù)．，額定電壓為1140V，其技術(shù)數(shù)據(jù)如下：型號額定電壓V額定電流A通斷能力有效值kABKD9400/1140F1140400C．磁力起動(dòng)器：開關(guān)代號開關(guān)型號開關(guān)負(fù)荷SM1QJZ2120/1140型順槽帶式輸送機(jī)160kWSM2BQD10－80ZD／1140型噴霧泵站，55kWSM3BQD10－200ZND／1140型乳化液泵站，200kWSM4BQD10－200ZND／1140型乳化液泵站，200kWSM5QJZ2200/1140型工作面刮板輸送機(jī)，2160SM10QJZ2200/1140型采煤機(jī)，2200kWSM11BQD10－120ZD／1140型轉(zhuǎn)載機(jī)，132kWSM12BQD10－120ZD／1140型破碎機(jī)，110kW②660V系統(tǒng)設(shè)計(jì)660V系統(tǒng)供電的機(jī)電設(shè)備有調(diào)度絞車、安全絞車、上山帶式輸送機(jī)。故其電抗和阻抗分別為：Rt2,2＝R0L＝=Xt1,1= Xt2,1＝X0,變壓器變比Ksc＝，求得折合到低壓側(cè)的電阻R及X分別為：Rt1,1=變壓器的電抗查表KBSGZY630/6/＝5,ΔPN,T=4000W，變壓器額定電流I2N＝。采區(qū)低壓電網(wǎng)的電壓損失，由以下部分組成：ΔＵ＝ΔＵz+ΔＵg+ΔＵB　 ＝＋＋ ＝計(jì)算電纜支線的電壓損失公式為ΔＵz＝=式中：Kf——負(fù)荷率， Pe——電動(dòng)機(jī)的額定功率，340kW Lz——支線電纜的長度，320m V——電導(dǎo)率， Ue——額定電壓，1140V Sz——電纜導(dǎo)線截面， ηd——電動(dòng)機(jī)的效率，計(jì)算電纜干線的電壓損失ΔＵg式中：Lg——干線電纜長度，從移動(dòng)站二次側(cè)總饋電先開到采煤機(jī)總饋電開關(guān)的距離取50m， Sg——干線電纜導(dǎo)線截面，50mm2 ——電纜負(fù)荷的總額定功率，ΔUg的確定過程中，因?yàn)?140V 系統(tǒng)供電設(shè)備多，故采用兩條干線供電：一條由移變二次側(cè)——分饋1——采煤機(jī)——橋式轉(zhuǎn)載機(jī)——破碎機(jī)一條由移變次側(cè)——分饋2——刮板機(jī)——乳化液泵站——噴霧泵站計(jì)算變壓器繞組的電壓損失?UB ＝ ＝式中：RB、XB——變壓器換算到二次側(cè)繞組的電阻與電抗（Ω）查表知KSGZY－630/　型移變參數(shù)：RB＝ XB= IB——變壓器二次側(cè)負(fù)荷電流，551A cosψB——變壓器所帶負(fù)荷的功率因素的加權(quán)平均值， 求采煤機(jī)電機(jī)允許的電壓損失：＝1200－1140 =117(V)即：ΔU＜?Ｕy故　按電壓損失選的50mm2的電纜截面符合要求.④按起動(dòng)條件校驗(yàn)電纜截面：?UQy≤Uze － ＝1200—1140=402V式中：?UQy——電動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)電網(wǎng)允許電壓損失（V）?Uze——變壓器一次側(cè)額定電壓為1200ＶUe ——電動(dòng)機(jī)的額定電壓電動(dòng)機(jī)起動(dòng)時(shí)電網(wǎng)允許電壓損失：按起動(dòng)條件校驗(yàn)電纜截面符合要求。以綜采工作面采煤機(jī)組電纜的選擇進(jìn)行計(jì)算．電纜長度：Lsx＝（135＋150）＝286m取電纜長度為315m確定電纜的芯線數(shù)目①按機(jī)械強(qiáng)度初步確定電截面采煤機(jī)組，滿足機(jī)械強(qiáng)度為最小截面為50－70m㎡②按長時(shí)允許負(fù)荷電流選擇電纜截面，電纜長時(shí)允許負(fù)荷電流應(yīng)大于或等于實(shí)際流過電纜的工作電流，即：KIy≥Ig式中：Iy——電纜長時(shí)允許負(fù)荷電流，A Ig——實(shí)際流過電纜的工作電流，A　　　K－環(huán)境溫度校正系數(shù) 單臺(tái)電壓（MLS3H340）的載流量供電。采區(qū)變電所選KBSG200/6干式變壓器一臺(tái)給上山帶式輸送機(jī)供電。綜采工作面的機(jī)電點(diǎn)選用移動(dòng)變電站配電的形式，使10kV深入該采區(qū)負(fù)荷中心，以確定短低壓供電的距離來滿足綜采工作面供電的需要．工作面配電點(diǎn)設(shè)在工作面附近的運(yùn)輸順槽（下順槽）中，距離工作面50～70m，隨著回采工作面的啟退而移動(dòng)，同時(shí)附帶低壓饋電，啟動(dòng)開關(guān)設(shè)備列車。在本設(shè)計(jì)中選擇供電設(shè)備時(shí)，盡可能采用新系列供點(diǎn)設(shè)備來保證用電的安全性來適應(yīng)現(xiàn)代化礦井發(fā)展的需要。中央變電所設(shè)置于運(yùn)輸大巷中心，東西各距1200米處。h式中：K——空壓機(jī)負(fù)載系數(shù)，等于等于所需之壓氣量與空壓機(jī)最大排氣量之比，K＝ ——設(shè)空壓機(jī)空載運(yùn)行功率為滿載運(yùn)行功率的20％ Z——工作空壓機(jī)臺(tái)數(shù)，測定1臺(tái)空壓機(jī)的好電量 t——空壓機(jī)每天工作小時(shí)數(shù)，取18h d——每年工作天數(shù)，按300d考慮 ηc——傳動(dòng)系數(shù)， ηd——電動(dòng)機(jī)效率，ηw——電網(wǎng)效率， 考慮到附加加電耗 2～5％ 則E總=106＝106kWP＝Phg＋λL＋＝＋＋=式中：Phg——風(fēng)動(dòng)工具額定壓力， λ——每km輸氣管路阻力損失估算值， L——輸氣管路最遠(yuǎn)距離， ——高出的一個(gè)大氣壓，用于橡膠管內(nèi)阻力損失。由于在同一個(gè)工作面，鑿巖機(jī)和風(fēng)鎬不可能同時(shí)使用，通常按耗氣量大的鑿巖機(jī)計(jì)算。圖421 通風(fēng)機(jī)特性曲線電動(dòng)機(jī)的功率=＜在服務(wù)區(qū)內(nèi)不需分段選擇電動(dòng)機(jī)，電動(dòng)機(jī)按下式計(jì)算選擇N＝取同步轉(zhuǎn)速600r/min電耗：E＝由圖可以看出最高效率點(diǎn)處求等積孔確定風(fēng)機(jī)直徑確定風(fēng)機(jī)直徑為D＝反求等積孔系數(shù)確定風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)取標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)數(shù)n＝750r/min圓周速度u＝得換算系數(shù)求工況曲線的端點(diǎn)礦井服務(wù)初期預(yù)期工況點(diǎn)為G0礦井服務(wù)末期預(yù)期工況點(diǎn)求工況曲線R0=3360/=RK=4480/=a=R0－RR＝=b＝=22工況曲線為P＝（R0－）Q2 =(＝＋代入P＝11494,此式化為+已知某礦掘進(jìn)工作面網(wǎng)路圖如下：各管段的長度分別為（米）。求風(fēng)源的靜壓特征設(shè)通風(fēng)機(jī)的全壓系數(shù)為P，動(dòng)壓系數(shù)為Pd ，靜壓系數(shù)為Pst ,風(fēng)源的靜壓系數(shù)為Py最大涌水時(shí)：Tm=滿足排水時(shí)間的要求。彎頭33＝30176。工作管路均為2趟，排水管內(nèi)徑計(jì)算如下：排水管流量：Qp＝取排水管內(nèi)經(jīng)濟(jì)流速為Vp＝2m/s則排水管內(nèi)徑為：dp＝根據(jù)計(jì)算選擇自標(biāo)準(zhǔn)YB23170查得外徑Dp=325mm的無縫管，壁厚14mm等，取壁厚為10mm試算。備用泵的臺(tái)數(shù)n2n2==暫定備用泵的臺(tái)數(shù)為1臺(tái)最大排水時(shí)水泵的臺(tái)數(shù)n3工作泵和備用泵的排水能力為3450＝1350m3/h1350247。按電動(dòng)機(jī)減速方式計(jì)算按制動(dòng)狀態(tài)減速方式計(jì)算＝根據(jù)計(jì)算，速度圖參數(shù)的計(jì)算（1）卸載曲軌中初加速時(shí)間為：（2）箕斗在卸載曲軌內(nèi)的行程為h0=（3）主加速時(shí)間為（4）主加速階段的行程為：h1=（5）主減速階段時(shí)間為（6）主減速階段的行程為h3=（7）爬行時(shí)間為t4=（8）抱閘停車的時(shí)間為t5=1s（9）等速階段的行程為h2=Hh0h1h3h4=408－－80－56－=267m（10）等速階段的時(shí)間為＝（11）一次提升循環(huán)時(shí)間為TxTx=t0+t1+t2+t3+t4+t5+θ＝3+22+46+18+5+1+8=103s提升設(shè)備小時(shí)提升能力為式中：m——一次提升貨載的質(zhì)量，4t提升設(shè)備的年提升量為：提升富裕系數(shù)af＝:提升設(shè)備各階段拖動(dòng)力計(jì)算如下：提升開始時(shí)：F0=kQ＋PH＋＝4000＋408＋104130=58652kg出曲軌時(shí)F0′=F0－2Ph0=58652－2=58629kg主加速階段開始時(shí)F1=F0′＋＝58629＋104130（－）＝46133kg主加速終了時(shí)F1′＝F1－2Ph1=46133280=45354kg等速階段開始時(shí)F2= F1′－＝25568－104130=25569kg等速階段終了時(shí)F2′＝F2－2Ph2=255692267=23075kg減速階段開始時(shí)，F(xiàn)3= F2′－＝23075104130=14745kg減速階段終了時(shí)F3′＝F3－2Ph3=－221=14199kg爬行階段開始時(shí)F4= F3′＋＝14199＋6412=22529kg爬行階段終了時(shí)F4′＝F4－2Ph4=225292=22505kg主提升速度圖力圖如下：將前節(jié)數(shù)據(jù)帶入上式可得：58108等效功率：Pd＝＝550＜570kW式中：Td＝所選電機(jī)合適。mL＝m＋2mz＋2mpLp＋mqLq式中：LP——一根提升鋼絲繩的總長度，m Lp＝Hc＋Lx＋3πD＋30＋n′πD ＝408＋51＋3＋30＋3 ＝ Hc——鋼絲繩的懸垂長度，408m Lx——鋼絲繩的弦長，51m 3πD——3圈摩擦圈繩長度，m 30——試驗(yàn)繩長度，m n′πD——多層纏繞時(shí)的錯(cuò)繩用繩長，n′取3 mq——尾繩每米質(zhì)量， Lq——尾繩長度，Lq＝H＋2Hh＝360＋30=390m Hh——尾繩環(huán)高度，一般取15m。對于JK型提升機(jī)，只驗(yàn)算其下出繩角β即可。20′12″式中字母意義同上，經(jīng)計(jì)算，α2=176。Hj=Hx+Hr+Hp+Hg+=18+++10+=式中： Hj——井架高度，m Hx——卸載高度，18m Hr——容器高度， Hg——過卷高度，10m選取井架高度為40mLs≥＋D＋＝40＋3＋=式中：D——提升機(jī)滾筒直徑，取Ls=30m（滾筒中心至提升容器中心線的距離）式中：Dt——天輪直徑，3m c0——滾筒中心線與井口水平的高差，根據(jù)計(jì)算，提升鋼絲繩弦長為51m。提升機(jī)滾筒直徑應(yīng)滿足下式：D≥80d＝8037=2960mmD≥1200δ＝1200=28800mm根據(jù)計(jì)算，滾筒直徑確定為3000mm。Ah = CAn/brt =600000/ 30018=122(t/h): Ht=Hs+Hx+Hz=300+18+18=336(米)Vj = ＝＝Tj＝ ＝ ＝式中： a——提升加速度， u——容器爬升時(shí)間，對雙箕斗提升取10s θ——提升終了休止時(shí)間，暫取10s 式中：An——礦井設(shè)計(jì)年產(chǎn)量，600000t/a af——提升富裕系數(shù)， C——提升不均勻系數(shù)， t——日工作小時(shí)，一般取18h b——礦井年工作日，取300d根據(jù)計(jì)算，選擇標(biāo)準(zhǔn)箕斗，型號JL－4。即電機(jī)車可以拉17輛1噸礦車。電動(dòng)機(jī)溫升驗(yàn)算①列車運(yùn)行時(shí)的牽引力重列車下坡運(yùn)行時(shí)的牽引力Fzh＝1000〔P＋n（G＋G0）〕（ωzh－ip）g ＝1000〔7＋17(1＋)〕（） ＝空列車山坡運(yùn)行時(shí)的牽引力Fk＝1000（P＋nG0）（ωk＋ip） ＝1000(7＋17)（＋） ＝式中字母意義同上。礦車軌距600mm，自重mz1=595kg，載重m1=1000kg。確定礦車組及全井電機(jī)車臺(tái)數(shù)。單軌吊設(shè)備已經(jīng)成套化，技術(shù)成熟，管理簡單。爬坡能力強(qiáng)，最大可達(dá)到18176。 ＝(2＋＋)700cos6176。則：＝即S1= 解聯(lián)立方程，求得S1=S2=S3=S4=S5= 輸送帶的懸垂度和強(qiáng)度驗(yàn)算（1）承載段最小張力點(diǎn)S4=按懸垂度要求，承載段允許最小張力為Sminzh =5 (q+qd)gcosβ =5(61+) =，所以輸送帶的懸垂度不能滿足要求，為保證輸送帶的懸垂度要求，令S4=，帶入原方程中解得S1=S2= S3=42152NS4=6564N S5=這就要求利用輸送機(jī)的拉緊裝置來保證S4點(diǎn)的張力不小于6554N。 ＝－35588（N）式中：Wzh——重段運(yùn)行阻力，N q——單位長度輸送帶上物料的重量，kg/m q＝Qc/=600/輸送機(jī)帶寬1000mm。設(shè)計(jì)上山長度為700m，傾角14176。qdsinβ ＝（＋）8001 ＝式中：——空段單位長度上分布的托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， ——輸送帶沿空段運(yùn)行時(shí)的阻力系數(shù)，（3）曲線段運(yùn)行阻力在進(jìn)行張力計(jì)算時(shí)，滾筒處阻力計(jì)算如下：繞出改向滾筒的輸送帶張力為