瓜州中學(xué)綜合樓建設(shè)結(jié)構(gòu)設(shè)計-wenkub.com
2025-06-14 14:18 本頁面
【正文】 截面設(shè)計用的彎矩可折減，折減方法如下：1） 中間跨的跨中截面及中間支座截面，減少20%2） 邊跨的跨中截面及樓板邊緣算起的第二個支座截面，當時減少20%；當時減少10%，式中為垂直于樓板邊緣方向板的計算跨度； 為沿樓板邊緣方向板的計算跨度。 雙向板支承情況見下圖 四邊固定 三邊固定一邊簡支 兩邊固定兩邊簡支 一邊固定三邊簡支四邊簡支三．計算跨度 內(nèi)跨：（軸線間距離）， 邊跨：四．彎距計算 跨中最大彎距為當內(nèi)支座固定時在作用下的跨中彎矩值，與內(nèi)支座鉸支時在作用下的跨中彎矩值之和。一層柱的軸壓比n=，查表可得，則最小體積配箍率取φ8，則，根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)為φ8100，加密區(qū)長度的取值：本框架抗震等級為三級，則柱箍筋加密區(qū)范圍：柱端，取截面高度、柱凈高的1/6和500mm三者的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的1/3。按上式計算時，應(yīng)滿足及因為而 故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足。則取對稱配筋 為大偏心受壓情況。柱的剪跨比不宜小于2，以防止發(fā)生脆性破壞。 梁端加密區(qū)箍筋取2肢φ8100，箍筋用HPB235級鋼筋（），則 加密區(qū)長度取950mm，非加密區(qū)箍筋取2肢φ8150，箍筋設(shè)置滿足要求。 （2）梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值，除按計算確定外，二、。 d．框架角柱地震作用效應(yīng)的調(diào)整 由地震引起的建筑結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)會使角柱地震作用效應(yīng)明顯增大，故應(yīng)對角柱的地震作用效應(yīng)予以調(diào)整。（2）為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端的彎矩設(shè)計值，、。 由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對稱配筋，故應(yīng)從上述組合中求出下列最不利內(nèi)力： （1）/M/max及相應(yīng)的N （ax及相應(yīng)的M2）Nm （3）Nmin及相應(yīng)的M 對于抗震設(shè)計的組合，應(yīng)注意從兩個方面的水平地震或風(fēng)荷載效應(yīng)中確定它最不利內(nèi)力，如圖所示。m = KN對支座負彎矩按相應(yīng)的組合情況進行計算，求跨間最大正彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。（3）令dM(x)/dx=0，求出x。從框架中截取梁為隔離體，如圖所示?？拐鹪O(shè)計時，一、二、其梁端剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整： V =ηvb(Mlb+Mrb)/ln+VGb式中，ln為梁的凈跨；VGb為梁在重力荷載值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值；Mlb、Mrb分別為梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值 ；ηvb為梁端剪力增大系數(shù)。支座截面內(nèi)力有支座正、負彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正彎矩。但這些荷載同時都達到它們在設(shè)計基準期內(nèi)的最大 值的概率較小，且對某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時作用時其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進行荷載效應(yīng)的最不利組合。m2．內(nèi)力計算采用彎矩二次分配法進行計算，具體計算見附表6第七章 內(nèi)力組合一．橫向框架梁內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面抗震驗算，應(yīng)采用下列設(shè)計表達式： S 式中——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，除另有規(guī)定外，應(yīng)按表6―2采用；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計值。m第七層計算簡圖：==== KN/m集中力===（+）==（+）==（+）=集中力矩=m（2）活載第二層 計算簡圖：=4= KN/m=2==2= KN/m集中力=（+）2+22= KN=（+）2==（+）4+==2==（+）4+==（+）4==（+）4=集中力矩= （12+）22+2=m第七層計算簡圖：== KN/m== KN/m== KN/m集中力=+= KN=（2+）+==（+）++==（）++=集中力矩=m第四、五層計算簡圖： =+==+= KN/m=+= KN/m=1++= KN/m=++= KN/m==== KN/m集中力= 2++2+2+==+（+）+==+(+)+==（+）+==+(+)+==+（2+）==++（+）+（4（2+）25+25）=（4（2+）25+25）集中力矩=（+++）2+4+4= KN計算結(jié)果見下表恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨VAVBVBVCVA=VBVB=VCVAVBVBVC654321續(xù)表層次柱軸力A柱B柱C柱N頂N底N頂N底N頂N底615154459321022104188311261128510941118第 128頁 活載作用下梁端剪力及柱軸力(滿跨)層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱C柱VAVBVBVCVA=VBVB=VCVAVBVBVCN頂=N底N頂=N底N頂=N底654321二．縱向框架的內(nèi)力計算1．荷載計算（1）恒載第二層計算簡圖： =+==+= KN/m=+= KN/m=1++= KN/m=++= KN/m== m== KN/m集中力= 2++2+2+==+（+）+==+(+)+==（+）+==+(+)+==+（2+）==++（+）+4（（2+）25+25）=（4（2+）25+25）集中力矩=（+++）2+4+4= KNm由引起的彎矩 由引起的彎矩KNm由引起的彎矩KN柱端剪力可由柱端彎矩用平衡條件確定。m將以上計算結(jié)果匯總?cè)缦卤恚簷M向F框架恒載匯總表層次二層—三層四層—五層—六層七層——續(xù)表層次二層—三層四層—五層—六層——七層————橫向F框架活載匯總表層次二層—三層四層—五層—六層七層—續(xù)表層次二層—三層四層—五層—六層——七層————2．內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。m第七層:恒載:==+=== KN/m== KN/m== KN/m=+++= KN=()/4+100++==+++()/4==++=()/2=m第六層:恒載：=+==+() ==+= KN/m == KN/m=== KN/m== KN/m=++++++(+)/= KN=+(+)/+()/4+ ++=()/4+ +++() = KN=()/4+++()/2+=++= KN=++()/4= KN=()/2=m第五層：恒載：=+==+() ==+() = KN/m == KN/m=== KN/m=++()/2+++= KN=+(+)/+()/4+ +() =()/4+ ++= KN=++()/4 = KN=()/4+++()/4+=++()/2= KN=+()/4+= KN=()/2= KNm第四層：恒載：=+==+() ==+() = KN/m == KN/m=== KN/m=++()/2+++= KN=+(+)/+()/4+ +() =()/4+ ++= KN=++()/4 = KN=()/4+++()/4+=++()/2= KN=+()/4+= KN=()/2= KNm第三層：恒載：=+==+() ==+() = KN/m== KN/m=== KN/m== KN/m=++()/2+++(+)/= KN=++()/4++(+)/= KN=()/4+()+ ++==()++()/2+=++()/4 = KN=()/4+++()/4+=++()/2= KN=+()/4+= KN=()/2= KN 2）表中M單位為kN?m，V單位為kN，N的單位為kN，l單位為m根據(jù)以上數(shù)據(jù)可得水平地震作用下框架的彎矩、剪力、軸力圖如下：水平地震作用下彎矩圖水平地震作用下的剪力、軸力圖第六章豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算一．橫向框架的內(nèi)力計算以F框架為例1．荷載計算第二層：恒載：橫梁自重，包括梁自重和橫墻自重=+==+() = KN/m=+= KN/m== KN/m=== KN/m=++()/2++ +(+)/= KN=++()/4++(+)/= KN=()+()+ ++= KN=++()/4 = KN=()/4+++( )/4+=++()/2= KN=+()/4+ = KN=()/2= KN結(jié)構(gòu)總水平地震作用為 =（++++） = =所以，根據(jù)以上公式可求出各樓層地震剪力，如下表所示 各樓層地震剪力值表層次654321 水平地震作用分布 層間剪力分布三．水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移分別按式計算，計算過程見表。mm1層310425060010948001010101010102～6層25055010948001010101010101層25060010960001010101010102～6層2505501096000101010101010柱線剛度Ic計算表層次hc /mmEc /(N/ mm2)bh/mmmmIc/mm4EcIc/hc /N其中Ec為混凝土彈性模量；l為梁的計算長度；Ib為梁截面慣性矩，對裝配式樓面，按梁的實際截面計算；對
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