【正文】 （5） 評價本項目建成后年可為公司增加19800萬元產(chǎn)值，內(nèi)部收益率達62%以上，高于行業(yè)基準收益率10%，經(jīng)濟效益較好?？偝杀举M用估算年平均總成本費用為:。（4） 修理費和其它制造費用在成本費用估算中，制造費用中修理費率取固定資產(chǎn)原值的3%，其它費用率按工人人均30000元計。本項目建設(shè)期一年，流動資金在生產(chǎn)期第一年全部投入。（3）泵的過流部分材料應(yīng)能防止輸送介質(zhì)的腐蝕、沖刷和磨蝕。（3）風(fēng)機和驅(qū)動裝置以及所有的輔助設(shè)備（包括：氣路系統(tǒng)、潤滑油系統(tǒng)、消音減振系統(tǒng)和機組控制儀表等），應(yīng)由風(fēng)機制造廠家完整成套供應(yīng)。機泵設(shè)計（1）概述關(guān)于機泵設(shè)計選型，根據(jù)工藝條件及材料的耐腐蝕性能，本著安全、節(jié)能、長周期平穩(wěn)運行的原則來確定。篦子板由耐熱鋼制成，擱置在立柱的凸臺上，上鋪不銹鋼絲網(wǎng)和耐熱瓷球，再鋪放催化劑，隔板為不銹鋼圓板焊半圓管，該結(jié)構(gòu)為不僅保證了不漏氣并解決了熱膨脹的問題。殼體采用16MnR焊制而成，平底蓋。對于大直徑的干吸塔結(jié)構(gòu)設(shè)計的關(guān)鍵是：內(nèi)部分酸器的結(jié)構(gòu)與布酸點，塔底結(jié)構(gòu)的處理，以及填料的支承結(jié)構(gòu)。分酸裝置采用國產(chǎn)化的316L槽管式酸分布器，它是由一根分酸主管和多個分配槽，在槽底部焊上多根分配管組成，酸液由酸泵送入分酸主管，由分酸主管分配至各分酸管，再由各分酸槽上焊接的分酸管噴淋至填料表面。殼側(cè)設(shè)有人孔和視鏡，以便除霧器的安裝、檢修和觀察。干吸塔的主要結(jié)構(gòu)基本上是相似的，塔體為立式圓筒形內(nèi)襯耐酸磚，塔內(nèi)填料支承采用大跨度、大開孔率的高鋁瓷條梁，上部再鋪格柵磚。從運行情況看，國產(chǎn)噴槍的性能和使用壽命均較滿意，價格也低廉。本設(shè)計采用機械霧化，硫磺噴槍的要求是：形成易于氣化的微粒、噴霧角要大，霧化行程短，且能均勻分散。液體硫磺通過噴槍入爐內(nèi)，進爐空氣與霧化后的硫磺充分接觸燃燒。設(shè)備用波紋型，管道用平板型。（2） 保溫材料選用設(shè)備及DN≥250的管道，采用耐高溫玻璃棉板或復(fù)合結(jié)構(gòu)。詳見帶控制點工藝流程圖三、管道材料控制標(biāo)準規(guī)范（1）《低中壓鍋爐用無縫鋼管》GB30871999（2）《流體輸送用無縫鋼管》GB/T81631999（3）《低壓流體輸送用鍍鋅焊接鋼管》GB/T309193（4）《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T309293（5）《碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板和鋼帶》GB/T327488（6）《不銹鋼熱軋鋼板》GB/T423792（7）《化工配管用無縫及焊接鋼管尺寸選用系列》HG2055393（8）《鋼制對焊無縫管件》GB/T423792（9）《鋼制有縫對焊管件》GB/T216311990（10）《襯塑（PP）鋼管和管件》HG2053892（11）《閥門的檢驗與試驗》JB/T90921999（12）《工業(yè)金屬管道工程施工及驗收規(guī)范》GB5023597管道材料主要管道材料表序號管道名稱介質(zhì)名稱操作條件管道材料材料牌號閥門類型備注1液硫管液態(tài)硫磺140150℃無縫鋼管20夾套球閥2爐氣管酸性氣體200500℃鋼板卷管16Mn碟閥500610℃鋼板卷管304高溫碟閥6101050℃鋼板卷管襯耐火磚20高溫碟閥3濃酸管濃硫酸50108℃焊接鋼管304襯里碟閥50100℃鑄鐵管低鉻鑄鐵隔膜閥4成品酸管100％硫酸40℃無縫鋼管20隔膜閥5蒸汽管飽和蒸汽150160℃無縫鋼管20截止閥6工藝水管工藝水常溫?zé)o縫鋼管Q235A截止閥保溫設(shè)計（1）保溫材料性能要求保溫材料應(yīng)具有明確的隨溫度變化的導(dǎo)熱系數(shù)方程式或圖表，對于松散或可壓縮的隔熱材料，應(yīng)提供在密度下的導(dǎo)熱系數(shù)方程式或圖表。吸收塔下塔酸混酸后溫度～92℃，由干燥塔酸泵送至干燥塔酸冷卻至65℃，進入干燥塔上部的分酸器，下塔酸溫度70℃，流入酸循環(huán)槽干燥酸側(cè)；另一部分吸收塔下塔酸（～92℃）由一吸塔酸泵送至一吸酸冷卻器冷卻至70℃，進入一吸塔上部的分酸器，下塔酸溫度101℃，流入酸循環(huán)槽吸收酸側(cè)。％下塔酸流入循環(huán)槽的干燥酸側(cè)，再由二吸酸泵送至二吸塔。 256℃的中壓飽和蒸汽送轉(zhuǎn)化工序低溫過熱器和高溫過熱器過熱，回收熱量。液硫經(jīng)噴槍霧化后噴入爐內(nèi)，干空氣由前端進氣口進入，經(jīng)旋流裝置與霧化后的硫磺充分接觸燃燒。過濾后的液硫進入中間槽，再經(jīng)液硫輸送泵打入液硫大貯槽中，液硫貯槽底部設(shè)有蛇管式加熱器，頂蓋上安裝了加熱盤管熱頂，維持貯槽液硫溫度在135～145℃，同時保證頂蓋溫度在120℃以上，以防硫磺蒸汽在頂蓋上冷凝而腐蝕設(shè)備以及增加頂蓋的重量。(G)的飽和蒸汽。（8）本裝置采用先進的DCS計算機中央控制系統(tǒng)，對于過程的主要工藝操作參數(shù)：如壓力、溫度、流量、電機運行狀態(tài)、安全泄放等采用集中監(jiān)控的全自動控制或人工干預(yù)的集中監(jiān)控，工藝過程穩(wěn)定，產(chǎn)品質(zhì)量提高，衛(wèi)生條件大為改善，勞動強度大大降低。（5）干吸工段循環(huán)酸槽采用從槽底部進酸，可提高循環(huán)酸槽標(biāo)高，降低循環(huán)酸泵的揚程，降低電耗，且循環(huán)酸槽容積可減少。（2）系統(tǒng)采用高壓降（風(fēng)機壓頭48KPa）、高氣速、較高SO2濃度（％），從而減少了焚硫爐、余熱鍋爐、轉(zhuǎn)化器、干吸塔等關(guān)鍵設(shè)備的尺寸，減少了占地面積，提高了設(shè)備效率。在生產(chǎn)硫酸的同時還生產(chǎn)液體SO2和氯磺酸。焚硫爐出口SO2含量為10％～11％。據(jù)統(tǒng)計1994年國內(nèi)硫磺制酸產(chǎn)量僅約25萬噸，1997年硫磺制酸產(chǎn)量達200萬噸，而2000年已達到650萬噸。（3） 尾氣SO2排放濃度較低，一般小于300ppm，如用銫催化劑，尾氣中的SO2濃度可降到100ppm以內(nèi)。該工藝用熱回收塔、HRS鍋爐、聚四氟乙稀酸溫混合器替代傳統(tǒng)的中間吸收塔及其循環(huán)系統(tǒng)回收吸收過程中的放熱熱量。為回收轉(zhuǎn)化反應(yīng)熱，在一段及三、四段出口分別設(shè)置了蒸汽過熱器及省煤器。國外工藝技術(shù)概述國外先進的硫磺制酸工藝技術(shù)，是以美國孟山都環(huán)境化學(xué)公司的制酸工藝最具代表性。（2） 提高熱能回收率，最大限度地節(jié)約能源。（5）電電壓：400VAC 50HZ，年需630萬KWh，由工廠現(xiàn)有降壓站供給10KV高壓電，裝置新建配電室變壓器變?yōu)?00V后供給。（6）充分利用現(xiàn)有公用設(shè)施、輔助設(shè)施和場地，以節(jié)約建設(shè)投資。（2）充分利用硫酸生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的熱能，采用有效措施和先進技術(shù)節(jié)能降耗，提高余熱利用水平。方案二環(huán)境保護要求相對低，但需新建基礎(chǔ)設(shè)置，投資大，交通相對差一些。供電條件：本地點距離玉溪供電局110