【正文】 研究大型結構的施工工藝、環(huán)境介質、受力狀態(tài)、結構損傷等方面的因素對其耐久性的影響，逐步建立大型結構耐久性設計方法。 （ 3）結構損傷對其使用性能和使用壽命的影響，確定不同類型的損傷與結構正常使用性能的關系。主要研究內容 （ 1）結構損傷狀態(tài)的評定。 為第 j層水平外荷載。 POA程序采用靜力增量方程：式中， 為結構單元剛度矩陣，它隨著結構構件的彈塑性狀態(tài)而改變； 為結構的位移向量增量； 為水平荷載增量。 （ 5）不斷重復（ 3）、（ 4）步，直到結構的側向位移達到預定的破壞極限，或由于鉸點過多而成為機構。 （ 4）對在上一步進入屈服的構件，改變其狀態(tài)。因此豎向荷載標準值的分項系數要按規(guī)范規(guī)定的取用。為了進行彈塑性分析，應求出各個構件的塑性承載力。其優(yōu)點突出體現在：較底部剪力法和振型分解反應譜法，它考慮了結構的彈塑性特性；較時程分析法，其輸入數據簡單，工作量較小，不受輸入地震波等不確定性因素的影響，可較真實地反映結構的非線性響應。 POA法又稱為靜力彈塑性法、側移分析法、推覆法、靜力荷載增量法。研究災害損傷、可靠性和非結構構件破損程度作用抗災性能參數地合理性，并建立相應的性能水準和目標是一項重要的研究內容。 但是，我國規(guī)范尚未形成一套完整的思路，一些指標沒有定量，不好操作?！?嚴重破壞柱端混凝土壓碎崩落，鋼筋壓屈，節(jié)點混凝土壓裂露筋，墻體部分倒塌。為了靈活、合理地考慮地震設防水準和結構性能水平的要求，歐進萍等（ 1999）結合我國現行建筑結構設計規(guī)范，提出圖示鋼筋混凝土結構三水準抗震設計的地震損傷性能目標。 3．性能分析與設計方法 我國建筑結構在地震作用下的震害或損傷通常劃分為以下五個等級：基本完好、輕微破壞、中等破壞、嚴重破壞和倒塌?？拐鹦阅苣繕伺c地震設防水準和結構性能水準的關系稱為性能目標矩陣，如下圖。 抗災性能目標是指針對某一災害荷載設防水準而期望建筑達到的結構性能水準，它是災害荷載設防水準和結構性能水準的綜合反映。 美國加州結構工程師協會（ SEAOC） Vision 2022委員會在關于 “ 基于性能的地震工程 ” 的報告中，采用了四個等級的地震動作為地震設防水準。 性能分析與設計方法216。 有待解決的問題：（ 1）不同地震風險水平的性能目標的確定；（ 2）性能目標的定量化評價準則。 1989年美國洛馬 ?普列塔（ LomaPriera） 地震的直接經濟損失達150億美元； 1994年美國北嶺地震的直接經濟損失約為 300億美元； 1995年日本阪神地震的直接經濟損失達 1000億美元，基本的震后恢復重建工作花費兩年時間，耗資近 1000億美元。 SMART1網建在臺灣東北地區(qū)，在半徑為 、 39個三分量地震動加速度記錄儀， ～ 。目前建立的地震動隨機場模型主要是以點間距離及頻率為特性參數的空間相關隨機模型。 其共性：（ 1）空間分布性；（ 2）對結構和工程系統(tǒng)作用的動力特性；（ 3）災害發(fā)生的時間、空間和強度的隨機性。 是 的函數， j=k時， =1， =1（即自相關）。各振型中某些振型的頻率有可能比較接近，這些頻率相近的地震效應之間存在著相關性。不考慮扭轉的多質點體系采用 SRSS（ 平方和開方法）計算地震作用效應，是將輸入地震視為平穩(wěn)隨機過程，并假定各振型地震反應之間是相互獨立無關的。 矩形平板繞本層剛片質心 處豎軸的轉動慣量為式中， d為平板自身質心到剛片質心 的距離 （ 2）條形構件 抗震墻、隔墻、圍護墻等水平截面為條形的均布質量構件，繞本層剛片質心 處豎軸的轉動慣量為 ，式中， h為剛片質心 到條形構件重心所在豎平面的垂直距離； 、 分別為條形構件集中到本層樓蓋處的單位長度質量和總質量； a a2分別為條形構件兩端到 Y軸的距離，均取正值。 第 r層剛片的抗推剛度系數 和 等于依次僅使某一層（第 t層）剛片沿 x向和 y向產生單位位移，而需在第 r層剛片處沿 x向和 y向分別施加的水平力： ， （ r=1， 2， …， n） 式中， 、 為第 s縱向豎構件或第 i橫向豎構件，由于僅使第 t樓蓋產生 x或 y方向單位平移，而需在該構件第 r樓蓋剛心處沿 x向或 y向所施加的水平力。由于各層樓蓋的質量中心并不一定位于同一豎直線上，所以，作為高層偏心結構抗震分析的振動模型，往往是帶有曲折豎桿的串聯剛片系。 僅存在單向偏心的高層結構，沿無偏心方向的振動屬于平移振動，與有偏心方向的平移 — 扭轉振動獨立無關，互不耦連。 結構振動分析模型 在雙向水平地震作用下，對于非對稱結構，不論是單向還是雙向偏心，每層樓蓋都會產生三個位移 —— 兩個正交方向的平移和一個水平轉角。 扭轉振動效應計算方法 可行性對稱結構：在地震動平移分量作用下僅發(fā)生平移振動，在地震動扭轉分量作用下僅發(fā)生扭轉振動，兩者互不耦連，可以采用振型分解法計算。 （二）框 — 墻體系 1．構件層間剛度第 i樓層第 s片抗震墻或框架柱的層間抗推剛度為式中， Vs為未考慮扭轉時第 s柱（墻）所承擔的水平剪力；Δ u為第 i樓層的層間位移。 鋼筋混凝土全墻體系和框 — 墻體系的簡化偏心距法：（一）全墻體系（抗震墻體系） 1．剛度中心第 i樓層剛度中心在 X’O’Y’參考坐標系中的坐標為 ，式中， EIxs、 EIys為 x方向或 y方向第 s片抗震墻的相對抗彎剛度； 、 為 X’O’Y’參考坐標系原點到第 s片抗震墻的垂直距離?！犊拐鹨?guī)范》（ GB500112022） 明確應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響。地震動的轉動分量自 1972年以來取得了近 100個地震動轉角的實際紀錄，但遠未達到實用階段。 （ 6）確定水平地震引起的構件最不利受力狀態(tài)時，需要考慮地震動水平分量自左向右及自右向左兩種情況；確定豎向地震引起的構件最不利受力狀態(tài)時，需要考慮地震動豎向分量向上或向下兩種情況。（ 2） 30層以下高層建筑，豎向地震作用效應僅需考慮基本振型，而水平地震作用效應需要考慮前 3～ 5個振型效應的遇合。豎向地震作用系數與場地類別和設防烈度有關。 j振型 i質點的豎向地震作用標準值 Fv,ji （ i=1， 2， … ， k， … ， n； j=1， 2， 3）式中， 為相應于結構 j振型周期 Tj的豎向地震影響系數； 為豎向地震輸入時結構的 j振型參與系數； 為結構 j振型 i質點的豎向相對位移。 反應譜理論認為結構物可簡化為多自由度體系，其地震反應可按振型分解為多個單自由度體系的組合，而每個單自由度體系的最大反應可以從反應譜 （它不是一次地震動下的反應譜，而是平均反應譜或標準反應譜，是不同地震反應譜的包線） 求得。圖中曲線的特征周期 Tg的數值取設計地震分組第一組的相應數值。設計用豎向反應 β v譜 設計用豎向 α 譜 豎向地震影響系數反應譜（ αvT曲線），與水平譜（等于水平地震系數 Kh乘以水平動力系數 βh） 一樣，等于豎向地震系數 Kv與豎向動力系數 βv的乘積。 以 Ⅱ 類場地為例，其 β v譜和 β h譜曲線的形狀如圖所示。 震害現象 地震記錄 地震時獲得過豎向峰值加速度 av達到甚至超過水平峰值加速度ah的地震記錄： 1979年美國 Imperial Valley地震所獲得的 30個地震記錄， av/ah的平均值為 ；靠近斷層的 11個記錄， av/ah的平均值則達到了 ；其中最大的一個記錄， av/ah高達 ； 1976年原蘇聯格里茲地震，記錄到的豎向和水平峰值加速度的比值為 ； 1976年唐山地震也曾測到豎向峰值加速度達到水平峰值加速度的數值。 （ 4） 完整二次項組合法（ CQC