【正文】 return (x)。amp。 double x。 y=R/(R+1)*x+(R+1)。 y=R/(R+1)*x+(xDxW)*x/(R+1)/(xFxW)(xDxF)*xW/(R+1)/(xFxW)。 printf(%f %f回流比=%f\n,x,b,r)。 c=(f(x+)xd)/(x+)。 for(x=30。j++) { if(j!=i) m=m*(xa[j+k])/(a[i+k]a[j+k])。i2。k++){ if(x=a[k+1]amp。double f(double x){int i,j,k。在本次課程設計中我主要負責AutoCAD作圖，在整個過程中，我慢慢體會到學好課本基礎知識和熟練掌握計算機各項基本技能的重要性。在化工廠、石油化工廠、煉油廠等中，塔設備的性能對于整個裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量、質(zhì)量、生產(chǎn)能力和消耗定額，以及三廢處理和環(huán)境保護等各方面都有重大影響。在最小回流比的求取中，我們利用100組乙醇—水溶液體系的汽液相平衡數(shù)據(jù)，用AutoCAD作圖，再做切線求出最小回流比。)G質(zhì)量流量kg/hg重力加速度m/s2h0降液管底隙高度mhc與干板壓強降相當?shù)囊褐叨萴hd降液管壓強降相當液柱高度mhL板上液層高度mhp與單板壓降相當?shù)囊簩痈叨萴HT板間距mhoW堰上方液頭高度mhW出口堰高mρσ與克服表面張力壓強降相當?shù)囊褐叨萴L下降液體流率Kmol/sLh塔內(nèi)液體流量m3/hLs塔內(nèi)液體流量m3/slW堰長mk塔板的穩(wěn)定性系數(shù)M摩爾質(zhì)量kg/kmolQ熱流量Wn浮閥個數(shù)Np實際塔板數(shù)NT理論塔板數(shù)P系統(tǒng)的總壓Paq進料中液相所占分率R回流比r摩爾汽化潛熱kJ/kmolT溫度Ku空塔氣速m/sV上升蒸氣流率Kmol/sVh塔內(nèi)氣體流量m3/hVs塔內(nèi)氣體流量m3/sW蒸餾釜的液體量KmolWc塔板邊緣區(qū)寬度mWd降液管寬度m Wd’降液管寬度mWs塔板上入口安定區(qū)寬度m Ws’塔板上出口安定區(qū)寬度mx液相組分中摩爾分率y氣相組分中摩爾分率Z塔的有效段高度m△液面落差mα相對揮發(fā)度ε0板上液層無孔系數(shù)μ粘度mN/mΦ塔板開孔率ρ密度Kg/m3ρL液體密度Kg/m3ρV氣體密度Kg/m3σ液體表面張力dyn/cmτ液體在降液管內(nèi)停留時間s十一、總結 三周的化工原理課程設計結束了，我們小組在每位成員的努力下，完成了設計任務書上給予的設計內(nèi)容，設計的過程給我們留下了較為深刻的印象，同時也提高了理論應用于實際的能力以及在AutoCAD、origin、word等相關軟件的應用上得到更為熟練的技巧。為液柱靜壓力，,故取P39。．裙座的強度和穩(wěn)定性計算 裙座強度校核：裙座厚度δ=18mm,厚度附加量C=2mm，則有效厚度δes=182=16mm. 裙座底部00截面軸向應力計算：操作時全塔質(zhì)量引起的壓應力：風載荷引起的00截面彎曲應力： 裙座底部00截面強度及軸向穩(wěn)定性校核 所以，裙座材料采用20R鋼，查表鋼制壓力容器中使用鋼板許用應力得： 即裙座出現(xiàn)失穩(wěn)之前，材料已達彈性極限，因此強度時主要因素。 淹塔校核與液（霧）沫夾帶為防止淹塔現(xiàn)象要控制降液管中請液層高度計算泛點百分率校核霧沫夾帶以上均符合要求精餾段在提留段： 漏液 五、機械強度計算塔底強度校核考慮到塔體較高，內(nèi)徑較小，應適當增加厚度且取為17mm適用，則有效厚度為15mm封頭壁厚．載荷與應力分析質(zhì)量載荷計算扶梯平臺質(zhì)量扶梯單位長度上的質(zhì)量為40kg/m,操作平臺共n層平臺間距（2m～8m）取5m。設其值為K.K=由此可得R=經(jīng)編程（）可得R=R=原設回流比與所求最優(yōu)回流比相差不大，符合要求。塔釜采用再沸器加熱。乙醇—水混合液原料經(jīng)預熱器加熱到泡點溫度后送入精餾塔進料板，在進料板上與自塔上部下降的的回流液體匯合后，逐板溢流，最后流入塔底。直接蒸汽加熱只能用于塔底產(chǎn)物基本是水，由于蒸汽的不斷通入，對塔底溶液起了稀釋作用，在塔底易揮發(fā)物損失量相同的情況下，塔底殘液中易揮發(fā)組分的濃度應較低，因而塔板數(shù)稍有增加，成本增加，故采用間接加熱。因為高壓或者真空操作會引起操作上的其他問題以及設備費用的增加，尤其是真空操作不僅需要增加真空設備的投資和操作費用，而且由于真空下氣體體積增大，需要的塔徑增加，因此塔設備費用增加。 （3）塔板效率高，由于上升氣體從水平方向吹入液層，故氣液接觸時間較長，而霧沫夾帶量小，塔板效率高。 （6）能滿足某些工藝的特性：腐蝕性，熱敏性，起泡性等。 （2）效率高：氣液兩相在塔內(nèi)保持充分的密切接觸，具有較高的塔板效率或傳質(zhì)效率。但浮閥塔板也有缺點，即不易處理易結焦、高粘度的物料，而設計的原料是乙醇水溶液，不屬于此類。泡罩塔板是工業(yè)上應用最早的塔板，其主要的優(yōu)點是操作彈性較大，液氣比范圍較大，不易堵塞；但由于生產(chǎn)能力及板效率底，已逐漸被篩孔塔板和浮閥塔板所替代。板式精餾塔設計方案一、設計方案確定 精餾流程 精餾裝置包括精餾塔，原料預熱器，再沸器，冷凝器，釜液冷卻器和產(chǎn)品冷卻器等,為保持塔的操作穩(wěn)定性，流程中用泵直接送入塔原料，乙醇、水混合原料液經(jīng)預熱器加熱至泡點后，送入精餾塔。篩孔塔板優(yōu)點是結構簡單，造價低，板上液面落差小，氣體壓強底，生產(chǎn)能力大；其缺點是篩孔易堵塞，易產(chǎn)生漏液，導致操作彈性減小，傳質(zhì)效率下降。故總結上述，設計時選擇的是浮閥塔板。 （3）流體阻力?。毫黧w通過塔設備時阻力降小，可以節(jié)省動力費用，在減壓操作是時，易于達到所要求的真空度。 故選用板式塔。 （4）氣體壓降及液面落差小，因氣液流過浮閥塔板時阻力較小，使氣體壓降及液面落差比泡罩塔小。綜上所述，選擇常壓操作。 ：回流比的選擇主要從經(jīng)濟觀點出發(fā)，力求操作費與設備費最低， R=。在每層板上，回流液體與上升蒸汽互相接觸，進行熱和質(zhì)的傳遞過程。塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入貯槽。CZ0、CZ1為飽和水蒸氣的價格系數(shù)，、元/（kg操作平臺寬1200mm，密度操作時塔內(nèi)物料質(zhì)量式中， 風載荷與風彎矩：將塔沿高度分成五段：P=K1K2qofiliDe K1=， K2=， 塔高=， De=， qo=30105MPa 若在合肥郊區(qū)建廠，則fi如下： L1== f1= L2== f2= L3== f3= L4== f4= L5== f5=扶梯的附加寬度：K3=200mm（斜梯）操作平臺的附加量：K4=2∑（A/li）其最大值為一，計算塔段10m中有層平臺，K4=（25106）/1000=400mmDe=D0+2δi+K3+K4=1824+2100+200+400=2624mm塔體各段風力：: P1=K1K21qof1l1De1=300=1020m: P2=K1K22qof2l2De2=30105100002624=2030m: P3=K1K23qof3l3De3=30105100002624=: P4=K1K24qof4l4De4=3010534002624= ：各截面的風彎矩為：若00截面為裙座基底截面，11截面為裙座人孔處截面，22截面為裙座與塔體焊縫處截面 00處截面彎矩 地震載荷地震烈度為7時，地震影響系數(shù)最大值Error! No bookmark name given.Ⅱ類場地上，則：C——結構系數(shù)，小于1，取C=，立式設備考略高振影響確定危險截面：00截面為裙座基座截面 11截面為裙座人孔處截面 22截面為塔底焊縫處截面00截面地震彎矩11截面地震彎矩22截面地震彎矩 . 強度與穩(wěn)定性驗算 塔底危險截面22軸向應力及穩(wěn)定性條件判斷 由于故塔底22截面滿足抗壓強度及軸向穩(wěn)定條件。因此滿足了強度及穩(wěn)定性要求。= φ=235=因此滿足水壓試驗強度要求： 水壓試驗時重力引起的軸向應力： 由彎矩引起的軸向應力： 最大組合軸向拉應力將設備質(zhì)量和風載荷校核：因此滿足軸向穩(wěn)定性要求?；ぴ碚n程設計是我們把化工原理書上的理論知識應用于實際的重要的一個教學環(huán)節(jié)，為此我們更為認真努力地對待它。據(jù)回流比進行物料衡算可以得到摩爾流量、密度、溫度等參數(shù)，再查閱化工設備資料，結合設計任務，設計出浮閥板式精餾塔各方面的數(shù)據(jù)，最后再根據(jù)有關標準進行校核，選擇離心泵、換熱器等設備進行設備流程圖和設備裝備圖的繪制。因此，掌握精餾塔的基本設計是身為化工專業(yè)學生是十分重要的。最后，感謝老師對我們本次課程設計的精心指導及各位同學的幫助。double y=,m=。amp。i++) { m=。 } y=y+m*b[i+k]。x=90。 if(baamp。 } } } include include double tld(double x,double R) /*提餾段操作線方程*/{ double y。 return (y)。 return (y)。 for (i=0。yxy[i+1][1]) break。}void main(void。 printf(第%d塊板，x=%f,y=%f\n,N+1,x,y)。i++) if (yxy[i][1]amp。 int i。 x=x/100。 x=x/100。bc) { r=1/(1b)1。 b=(f(x)xd)/(xxd)。}void main(){ double a,b,x,xd=,r,c。j2。} for(i=1。k107。double b[107]={,,,,,,,78,}。只有大膽的嘗試才能有所突破，只有不斷地鉆研才能有所成就。塔設備是化工、石油化工和煉油等生產(chǎn)中最重要的設備之一，他可以使氣(或汽)或液液兩相緊密接觸，達到相際傳質(zhì)及傳熱的目的。通過查閱資料，相互討論，相互學習，對板式精餾塔的設計有了初步想法。七、地腳螺栓八、精餾塔的輔助設備的計算與選型（1） 進料管質(zhì)量分數(shù)為40%，進料溫度釜殘液體積流量:加熱蒸汽管取氣速u=20m/s:冷凝器選型選取型號為G500IV1670:再沸器選型選取型號為GCH1000680.：離心泵選取裙座高3m，塔底空間3m ：法蘭選取由于常壓操作，所有法蘭均采取標準管法蘭——平焊法蘭九、 全塔工藝設計結果匯表9－1 精餾塔工藝設計結果總表項目設計結果進料溫度/℃含乙醇的摩爾分數(shù)塔頂xD原料xF 平均摩爾流量(kg/h）塔底xw塔頂MD原料MF流量(kmol/h）塔底Mw塔頂產(chǎn)品D原料F上升蒸汽質(zhì)量流量(kg/s）塔底產(chǎn)品W精餾段V提餾段下降液體的質(zhì)量流量(kg/s）精餾段L提餾段平均溫度（℃）精餾段提餾段液相平均摩爾質(zhì)量（kg/kmol）精餾段提餾段氣相平均摩爾質(zhì)量（kg/kmol）精餾段提餾段液相平均密度（kg/m3）精餾段提餾段氣相平均密度（kg/m3）精餾段提餾段液體表面張力mN/精餾段提餾段液體黏度（）精餾段提餾段表 9－2 塔的總體計算及設計結果總表項目設計結果塔徑D/m板間距HT/m實際空塔氣速m/s精餾段提餾段堰長lw