常壓甲醇水篩板精餾塔設(shè)計(jì)方案-wenkub.com
2025-04-22 13:34 本頁(yè)面
【正文】 function f=func2(x)f=*。由上往下，各塔板上的液相組成：39。\n共需理論塔板數(shù)為：%d%s\n39。\n提餾段理論塔板數(shù)為：%d%s\n39。\n精餾段理論塔板數(shù)為：%d%s\n39。N(2)=N(3)N(1)。 a(n+1)=fnval(sp,b(n+1))。 n=n+1。b(n)=xd。xf=。第五節(jié) 附錄 Matlab 源程序function DistStagesCalclear allglobal sp xd xw。此時(shí)此刻，我充滿(mǎn)信心：未來(lái)我可以成為一名卓越的化工工程師。結(jié)合化工熱力學(xué)所學(xué)知識(shí)。一開(kāi)始對(duì)于一些物性數(shù)據(jù)以及一些計(jì)算結(jié)果，我抱著馬馬虎虎的態(tài)度，計(jì)算結(jié)果只保留到小數(shù)點(diǎn)后兩位，物性數(shù)據(jù)采用內(nèi)插法簡(jiǎn)單算出。我陷入了沉思，后來(lái)我從原始公式出發(fā)，探求公式里影響的變量，經(jīng)過(guò)綜合分析與思考：板間距成了我首選地目標(biāo)變量。每一個(gè)不眠的夜晚，伴著月光我們一起返回宿舍，校園的小路上只有我們疲憊的腳步聲……我記得當(dāng)一開(kāi)始操作彈性小于3時(shí)，液沫夾帶線(xiàn)與y軸交點(diǎn)過(guò)低，而漏液線(xiàn)與y軸交點(diǎn)又略顯偏高時(shí)，我一開(kāi)始只關(guān)注到堰上液層高度對(duì)于這兩條線(xiàn)的影響，牽一發(fā)而動(dòng)全身，整個(gè)計(jì)算過(guò)程我又重新做了一遍，卻發(fā)現(xiàn)其對(duì)操作彈性影響不大，只有小數(shù)點(diǎn)后一位發(fā)生變化?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)，大連:大連理工大學(xué)出版社，2006,陳常貴, 柴誠(chéng)敬.《化工原理》（上、下冊(cè)），天津:天津大學(xué)出版社，2003，竇梅，周明華 等編著. 化工原理(第三版)，北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2006.，劉玉蘭. :華東理工大學(xué)出版社,2005，天津科學(xué)技術(shù)出版社，天津:2006. 湯景凝等 化工原理課程設(shè)計(jì) 山東：石油大學(xué)出版社，2001第四節(jié)．設(shè)計(jì)感想當(dāng)設(shè)計(jì)終于結(jié)束，我只有一個(gè)感想:累但快樂(lè)著。 泵的性能參數(shù)：型號(hào)IS5032160流量/(m3/h)揚(yáng)程/m轉(zhuǎn)速/(r/min)汽蝕余量/m泵效率/%軸功率/KW8145048參數(shù)符號(hào)參數(shù)名稱(chēng)精餾段提餾段T m (C)平均溫度P m (kpa)平均壓力M Lm(kg/kmol)液相平均摩爾質(zhì)M Vm(g/kmol)氣相平均摩爾質(zhì)量ρlm (kg/m)液相平均密度ρvm (kg/m)氣相平均密度σm (dyn/cm)液體平均表面張力μm (mpa N=1 ，則ε/=,查得摩擦系數(shù)λ= 符合一般要求 Re=907500，故管子排列為正三角形排列，取F=擋板數(shù) 5塊 代入得 取污垢校正系數(shù)F=故管殼程壓力損失均符合要求管程對(duì)流給熱系數(shù)膜的雷諾數(shù)所以為垂直湍流管管內(nèi)流體強(qiáng)制湍流時(shí)的給熱系數(shù)為Pr==殼程對(duì)流給熱系數(shù)膜層湍流時(shí)冷凝給熱系數(shù)Re=1992計(jì)算傳熱系數(shù)取污垢熱阻 ℃/kW Rs= m℃/kW以管外面積為基準(zhǔn) 則K==(m2.℃)計(jì)算傳熱面積 A=所選換熱器實(shí)際面積為A=n=裕度所選換熱器合適：計(jì)算熱負(fù)荷：考慮到5%的熱損失后 ，℃因兩側(cè)均為恒溫相變 ℃取傳熱系數(shù)K=1000W/（）估算傳熱面積，實(shí)際傳熱面積A=183/=原料加熱：，溫度為130℃，冷凝溫度至130℃流體形式，采用逆流加熱 查表Cp甲醇= kJ/(kg?K) Cp水= kJ/(kg?K)摩爾分?jǐn)?shù) xF=根據(jù)上式可知：Cpc=+=(kg?K)設(shè)加熱原料溫度由20℃℃ 考慮到5%的熱損失后選擇傳熱系數(shù)K=800 w/(m2?K)計(jì)算傳熱面積：℃ A實(shí)際= 管道設(shè)計(jì)與選擇回流液體積流量利用液體的重力進(jìn)行回流，取適宜的回流速度，那么經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：實(shí)際管內(nèi)流速： 塔頂蒸汽出口管取蒸汽流速為30m/s,經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：?219mm15mm實(shí)際管內(nèi)流速：,經(jīng)圓整選取冷拔無(wú)縫鋼管，規(guī)格：?25mm3mm實(shí)際管內(nèi)流速： 進(jìn)料管進(jìn)料液密度,經(jīng)圓整選取冷拔無(wú)縫鋼管，規(guī)格：?45mm1mm實(shí)際管內(nèi)流速： 塔釜出料管 取適宜的輸送速度uw=經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：實(shí)際管內(nèi)流速： 塔釜回流管取適宜的輸送速度uw=經(jīng)圓整選取冷拔無(wú)縫鋼管，規(guī)格：實(shí)際管內(nèi)流速： 塔釜產(chǎn)品出料管釜?dú)堃旱捏w積流量：取適宜的輸送速度uw=經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：實(shí)際管內(nèi)流速： 冷凝水管深井水溫度為12，水的物性數(shù)據(jù)：ρ=,μ=,=深井水的質(zhì)量流率，取流速為2m/s管徑選取 Φ159實(shí)際流速為m/s 泵 進(jìn)料泵流量管路壓降每100m下降9807Pa。提餾段：降液管內(nèi)液面高度 =++=為了防止液泛現(xiàn)象，應(yīng)使 式中 故不可能產(chǎn)生降液管內(nèi)液泛。K值應(yīng)大于1，塔的操作可有較大彈性。得 篩孔按正三角形排列，篩孔數(shù)目開(kāi)孔率為氣體通過(guò)閥孔的氣速為 精餾段：甲醇水體系無(wú)腐蝕性，可選用碳鋼板取，由圖1258得提餾段：取，由圖1258得精餾段：表面張力壓頭提餾段：表面張力壓頭精餾段： 則提餾段： 則 液面落差，液面落差可以忽略不計(jì)。精餾段： 查表1033弓形寬度與面積 ,。精餾段：求液面梯降由圖1246得=內(nèi)外堰間距離取 查圖可知 液層上部的氣體速度 ， 停留時(shí)間：提餾段：求液面梯降由圖1246得=內(nèi)外堰間距離取 查圖可知 液層上部的氣體速度 ， 停留時(shí)間：降液管底隙高度是指降液管下端與塔板間的距離，以表示降液管底隙高度應(yīng)低于出口堰高，才能保證降液管底端有良好的液封，一般不應(yīng)低于6mm。選用單溢流弓形管降液管，不設(shè)進(jìn)口堰,采用凹形受液盤(pán)。 設(shè) =,= 允許有效空塔速度=，實(shí)際空塔氣速即初步核算：霧沫夾帶： 取 查圖可知
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