【正文】 轉(zhuǎn)彎損耗取K= ，=3）90176。計算）查附錄十八得K= ，?P3==4）90176。s）1）兩交叉部之一的摩擦損耗FJ== ， d ==L=+= ， V0= =Re==103 查附錄十五得 =?P1==2）兩叉部之一的轉(zhuǎn)彎損耗=30176。s，Re =＝103　查附錄十五得λ=?P2＝＝＝3　 進入小煙道擴大和45o轉(zhuǎn)彎綜合阻力損耗綜合阻力系數(shù)K=，F(xiàn)=，V0 ==，?P3＝＝=4　 合計： ∑?P=++= 10. 小煙道1　 小煙道集流損耗F=，V0=== ，查附錄十八得K=?P1＝＝＝2　 摩擦損耗F=，d=，L=，V0=，t=400℃；查附錄十三得μt=10?5kg/ms Re=＝103 查附錄十五，得λ= ΔP4＝=5　 斜道出口擴大損耗F1= ,F2= =,K＝(1－)2＝,V0==ΔP5＝＝=6　 合計：∑ΔP=++++=5. 立火道1　 摩擦損耗F=，d=，H=，W0==　廢氣循環(huán)按50%計：=， V0==，火道溫度tHD=1650℃， 跨越孔處溫度tKY=1450℃，tJ=1550℃，查附錄十三得　μt=10?5kg/ms Re==55787查附錄十五得： λ = ΔP1==2　 分流阻力： 查附錄十八得 K=0 所以，?P2=03　 合計： ?P=2. 箅子磚1　 入口900轉(zhuǎn)彎和縮小綜合阻力損耗綜合阻力系數(shù) K= 入口斷面積 F=V0==； t=90℃；ΔP１＝ ＝＝　2　 摩擦損耗 F=，d=, H= V0== m/s，t=90℃查附錄十三得： =105kg/m2　 突然縮小阻力系數(shù) （）式中，F(xiàn)1—突然縮小前的氣道截面積，m2； F2—突然縮小后的氣道截面積，m2?！姊?蓄熱室上部氣體溫度差和下部氣體溫度差的對數(shù)平均溫度===℃⑺ 格子磚的高度計算　　1) 換熱面積 　　 F===2) 格子磚層數(shù) n== 取21層3) 格子磚高度 　　 H=21= m⑻ 每小時換熱1000 kcal的換熱面積 = 焦?fàn)t爐體水壓計算⑴ 爐體水壓計算的目的通過爐體水壓計算，可以得知爐內(nèi)各點的壓力分布，并為煙道、煙囪計算提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)?！?； = kcal/m2℃ ； = kcal/m2℃ ； = kcal/m2℃下部：=（+）=（+）= kcal/m2℃ （查附錄十六）6) 冷卻期的總傳熱系數(shù)上部：=（+）=（+）=℃ （查附錄十六）③ 蓄熱室下部輻射介質(zhì)溫度： =30℃ = kcal/m2℃ （查附錄十六） ② 蓄熱室中部輻射介質(zhì)溫度： =760℃ = kcal/m2℃5) 蓄熱室冷卻期的輻射給熱系數(shù)：① 蓄熱室上部 = Pd==輻射介質(zhì)溫度： tK=1150℃ = kcal/m2h T=1438K V0=== m/s =(+)=℃下部：=（+）=（+）=℃3) 加熱期的總傳熱系數(shù)上部：=（+）=（+）= kcal/m2℃ ； =℃ （同上查附錄十六） =+=+= kcal/m2℃② 蓄熱室中部輻射介質(zhì)溫度： =975℃ ； =1035℃ = kcal/m2℃；= kcal/m2 =648K =(+)=h℃； T—一個換向周期的持續(xù)時間，一般為20min； ?t—格子磚頂部與底部的氣體對數(shù)平均溫度，℃根據(jù)一層格子磚的蓄熱面積，可以確定格子磚的高度。℃。h支出熱量總和100 焦?fàn)t蓄熱室計算⑴ 蓄熱室計算的目的蓄熱室計算的目的是求出格子磚的高度，從而進一步確定蓄熱室的高度。凈煤氣帶出熱量355396Q639。焦炭帶出熱量1043791Q2加熱煤氣顯熱Q239。本設(shè)計取10%?！妫?。℃) =(+)[(t1h450)2093] =(90+) [(650450)2093] =－82853kJ/t3）水分與熾熱焦炭反應(yīng)所消耗的熱量每千克水分與焦炭反應(yīng)吸收6594kJ熱量，故 =6594Gf=6594 （+），kJ/t （） =6594 (90+）=184698kJ/t =++=343944－82853+184698=445789 kJ/t ⑦ 廢氣帶走的熱量（）=V Vf cf tf （）式中：V—噸入爐煤所需的加熱煤氣量； Vf—每m3加熱煤氣所產(chǎn)生的理論廢氣量，m3?！?； ——0℃－450℃內(nèi)水的平均比熱，kJ/(kg=。=。=?！妫?； —標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下凈煤氣重度，一般可按下式計算： =，kg/m3 = = kg/m3 t1h=650℃，t2h=800℃，假設(shè)在不同溫度下凈煤氣的組成不變。cJY=+103650= kJ/（kg﹒℃）=（+650）=53470 kJ/t ③ 粗苯帶出的熱量（）粗苯氣帶出的熱量可用下式計算： =GB（431+cBqt1h），kJ/t （）式中：GB—噸入爐煤的粗苯產(chǎn)量，根據(jù)物料衡算，GB= kg/t； t1h—前半個結(jié)焦時間荒煤氣離開炭化室的平均溫度，t=650℃。 =GJ cJ tJ （）式中，GJ—噸入爐煤產(chǎn)生的焦炭質(zhì)量，kg； cJ—焦炭的平均比熱，kJ/（kg﹒℃）； tJ—焦餅的平均溫度，℃，本設(shè)計取tJ =1000℃；焦炭平均比熱如下表：溫度/℃薩德與德提出的值德布儒奈提出的值100－ AJ900－－ AJ1000－ AJ－ AJ 表中的“AJ”為焦炭的灰分。℃)Q3=VLckq tkq = V20= kJ/t⑤ 干煤帶入的顯熱（Q4）Q4=Gmcmtm （）式中，tm—入爐煤的溫度，℃。用焦?fàn)t煤氣加熱時，據(jù)焦?fàn)t結(jié)構(gòu)不同，α=~[5]。進入爐內(nèi)的空氣量包括加熱煤氣和漏入加熱系統(tǒng)的荒煤氣燃燒所需空氣量的總和，其數(shù)值大小決定于加熱煤氣量和漏入加熱系統(tǒng)的荒煤氣量的多少及其組成以及燃燒的空氣系數(shù)。本設(shè)計中，tmq取20℃，查《焦?fàn)t的物料平衡與熱平衡》附表3得， m3/m3；0～20℃水的平均比熱csq = kJ/(m3設(shè)噸入爐煤所需要加熱煤氣量為V m3/t，加熱煤氣低發(fā)熱量（）。即 DQ=上述等式的成立，必須考慮以下兩個前提：① 焦?fàn)t熱平衡的測定值必須是焦?fàn)t正常生產(chǎn)的真實反映；② 在焦?fàn)t熱平衡的測定和計算中，不考慮入爐煤在煉焦過程中碳?xì)浠衔锏姆纸夂途酆系臒嵝?yīng)。 （）式中：n—入爐煤的損耗系數(shù)，～，； —100kg入爐干煤所含碳量，由入爐煤=，=； —100kg入爐干煤煉成的焦炭中的含碳量，由全焦率與焦炭中的固定碳含量求得，%，則 =100%%= kg —100Kg干煤所得焦油中含碳量，焦油含碳量一般可取86%， 已知=，= = 10086%%= kg —100kg干煤所得粗苯中含碳量，%已知=，==H2，CO2，N2，CO，O2，CH4，CmHn—分別為凈焦?fàn)t煤氣中相應(yīng)組成的體積含量，H2=58%，CO2=%，N2=%，CO=%，O2=%，CH4=25%，CmHn=3%—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下凈煤氣密度，一般可按下式計算： =（）== kg通過后面的計算進行比較，因為取第b種算法誤差很大，故取第a種算法。故在物料衡算中均應(yīng)換算成純氨量。物料平衡的計算基準(zhǔn)是噸入煤量（）。干熄焦流程如下圖所示 煤塔有效貯量本設(shè)計煤塔的有效貯量為焦?fàn)t24小時的用煤量即：1105687t5 工藝計算 炭化室物料衡算： 入爐煤參數(shù)（W=9%）項目參數(shù)物料平衡是根據(jù)物質(zhì)不滅定律進行計算的。 干熄焦簡介 所謂干熄焦，是相對濕熄焦而言的，是指采用惰性氣體將紅焦降溫冷卻的一種熄焦方式。⑻ 焦?fàn)t與煤塔之間應(yīng)設(shè)煤塔爐間臺4計氨水管道設(shè)有清掃集氣管支管。⑹ 焦?fàn)t煙囪的位置根據(jù)地形特點和焦化廠總體布置而定，可布置在焦?fàn)t的機側(cè)或焦側(cè)。⑶ 兩座焦?fàn)t組成一個爐組，在兩座焦?fàn)t之間設(shè)一個煤塔。我國大型搗固焦?fàn)t的錐度一般較小，這里我們?nèi)√炕业腻F度為20mm，則炭化室機側(cè)寬度為490mm；炭化室焦側(cè)寬度為510mm。下部調(diào)節(jié)方便，操作環(huán)境較好。比較以上幾種方式，本設(shè)計采取廢氣循環(huán)的措施。直立火道按上升氣流和下降氣流的組合方式，可分為兩分式、四分式、過頂式和雙聯(lián)式。側(cè)入式焦?fàn)t加熱焦?fàn)t的富煤氣由焦?fàn)t機、焦側(cè)位于斜道區(qū)的水平磚煤氣道引入爐內(nèi)，空氣和貧煤氣從廢氣盤和小煙道由焦?fàn)t側(cè)面進入爐內(nèi)。缺點是設(shè)備笨重，耗電多，刮板上易掛雜物影響配煤精度。③ 其他輔助設(shè)置：推土機庫、工人休息室、調(diào)度室等。⑵ 煤場設(shè)備及輔助設(shè)備的選擇① 堆取料設(shè)備：根據(jù)工廠規(guī)模和國內(nèi)現(xiàn)有貯運設(shè)備的種類和性能，年產(chǎn)量≥90萬噸的焦化廠采用堆取料機或大跨度裝卸橋進行堆取料較宜。故本設(shè)計采取焦?fàn)t焦側(cè)的布置形式。缺點：化產(chǎn)車間夾在備煤和焦?fàn)t中間，因而增大了粉碎機室到煤塔的運輸距離。 備煤車間的工段組成和平面布置 ⑴備煤車間工段組成包括收煤工段、破碎工段、配煤工段、粉碎工段和貯煤塔。⑵ 分別粉碎的工藝流程優(yōu)點：各單種煤的粉碎細(xì)度可按其性質(zhì)和要求進行調(diào)節(jié)，從而達到改善焦炭質(zhì)量的目的。 全焦及各級焦炭年產(chǎn)量⑴ 全焦年產(chǎn)量因本設(shè)計采用的是干熄焦，擬定焦炭水分為1%全焦年產(chǎn)量為 ⑵ 各級焦炭年產(chǎn)量本設(shè)計焦炭分級為：40mm；40～25mm；25～10mm；10～0mm根據(jù)《焦化設(shè)計參考資料》[12] 各級焦炭產(chǎn)率分級范圍產(chǎn)率，%備注全焦74～76對干煤40mm86對干全焦40～25mm7同上25～10mm同上10～0mm同上根據(jù)上表可得各級焦炭（干基）年產(chǎn)量為：80毫米：20%=40毫米：86%=40～25毫米：7%=25～10毫米：%=10～0毫米：%= 出爐煤氣組成，凈煤氣年產(chǎn)量⑴ 出爐煤氣組成 出爐煤氣組成（體積，%）焦油氣粗苯氨硫化氫54%28%2%%%%5%45164⑵ 凈煤氣年產(chǎn)量根據(jù)后面的物料衡算，凈煤氣年產(chǎn)量為 3 備煤工藝概述 備煤工藝流程的選擇備煤工藝包括來煤接受、貯存、倒運、粉碎、配合和混勻等工序。 配合煤質(zhì)量根據(jù)青島焦化制氣有限公司張玉國等工程師在《采用搗固焦?fàn)t生產(chǎn)鑄造焦驗》[10]中論證的配合煤最佳指標(biāo)：在28%左右； G在65以上； y值在10~20mm之間。3　 1/3焦煤的質(zhì)量分析1/3焦煤具有灰分低、硫分偏高，揮發(fā)分高、黏結(jié)性強、結(jié)焦性較差的特點。在煉焦煤中以肥煤的粘結(jié)性為最好。2　 肥煤質(zhì)量分析肥煤具有很強的粘結(jié)性，受熱時能產(chǎn)生大量流動性大、熱穩(wěn)定性好的膠質(zhì)體。焦煤的可選性差，煤的硬度以氣煤(包括部分l/3焦煤)為最高，較難破碎，肥煤最易破碎[7]。具體的比例分布為：％；％；％；而且這些儲量中高硫(S≥2％)的肥、焦、％、％％；即有一半的肥煤和瘦煤是高硫煤，1/3的焦煤是高硫煤[5~6]。 搗固煉焦技術(shù)優(yōu)勢1) 節(jié)約資源2) 提高焦炭