【正文】 h℃)；——水汽的平均比熱，kJ/(kg℃)；——焦油氣的平均比熱，kJ/(kg℃)；——粗苯氣的平均比熱，kJ/(kg此外，由于其他相關(guān)方面知識(shí)和經(jīng)驗(yàn)的不足，使得在設(shè)備在合理利用資源，環(huán)境保護(hù)等方面考慮不周。使我對(duì)所學(xué)知識(shí)有了更深刻的認(rèn)識(shí)和實(shí)踐，并為我們以后從事化工行業(yè)的工作以及科學(xué)研究打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。上述計(jì)算表明JN43—80型焦?fàn)t的砌體強(qiáng)度是足夠的。此外，由于爐墻兩側(cè)均受側(cè)壓力，因此對(duì)爐墻產(chǎn)生彎曲的負(fù)荷應(yīng)為兩側(cè)負(fù)荷之差。30煤料在煉焦時(shí)的膨脹壓力隨著煤的粘結(jié)性，裝爐煤的堆積密度，結(jié)焦速度，煤料，炭化室寬度等因素不同而改變。焦?fàn)t中最薄弱的部位是炭化室強(qiáng)。大型焦?fàn)t一般炭化室長(zhǎng)度為13—16米，炭化室高度為4—6米。在多雨地區(qū)，爐頂面設(shè)有坡度，以便排水。設(shè)有看火孔、裝煤孔和從炭化室導(dǎo)出荒煤氣用的上升管孔等。為了吸收爐組長(zhǎng)向生產(chǎn)的膨脹，在斜道區(qū)各磚層均留膨脹縫。小煙道中交替變換的上升氣流（被預(yù)熱的煤氣或空氣）和下降氣流（燃燒室排出的高溫廢氣）溫度差別大，為了承受溫度的急劇變化，并防止氣體對(duì)小煙道的腐蝕，需在小煙道內(nèi)襯以粘土磚。為了回收利用焦?fàn)t燃燒廢氣的熱量預(yù)熱貧煤氣和空氣，在焦?fàn)t爐體下部設(shè)置蓄熱室。如果該尺寸太小，爐頂空間溫度就會(huì)過(guò)高，致使?fàn)t頂產(chǎn)生過(guò)多的沉積碳；反之，則爐頂空間溫度過(guò)低，將出現(xiàn)焦餅上部受熱不足，因而影響焦炭質(zhì)量。立火道由立火道本體和立火道頂部?jī)刹糠纸M成?，F(xiàn)代焦?fàn)t均采用硅磚砌筑炭化室墻。煙道設(shè)在焦?fàn)t基礎(chǔ)內(nèi)或基礎(chǔ)兩側(cè)，煙道末端通向煙囪。 =(++ …… +) ,kJ/t 式（） =41068453861732=245113 kJ/t根據(jù)以上計(jì)算?！妫U氣帶走的熱量為：= 式（）代入數(shù)值得： =（+648/）321+321=648876 kJ/t⑧表面散熱（）輻射傳熱按下式計(jì)算：= 式（）輻射傳熱系數(shù)按下式計(jì)算： , 式（）對(duì)流傳熱系數(shù)按式（）計(jì)算：無(wú)風(fēng)時(shí)： 式（）散熱面水平向上時(shí)：=散熱面水平向下時(shí)：=散熱面垂直地平面：=風(fēng)速 時(shí)：=+ 式（）爐體由6大部分即：爐頂、機(jī)側(cè)、焦側(cè)、蓄熱室、爐端和其他。 cO2=?！妫┙Y(jié)焦后半期時(shí)t=807℃，查資料《焦?fàn)t的物料平衡與熱平衡》附表1，知凈煤氣各組分的比熱為： cCO2=； cCO=； cO2=； cH2=； cN2=； cCH4=.故，該階段凈煤氣的平均比熱為：cmq2=（3+++++24+26）= kJ/（m3℃)式中 t——整個(gè)結(jié)焦時(shí)間荒煤氣離開(kāi)炭化室的加權(quán)平均溫度，℃炭化室內(nèi)煤氣發(fā)生量大部分是在結(jié)焦前半期內(nèi)產(chǎn)生的，后半期產(chǎn)生的氣量?jī)H是少部分?！? 式（） =+103747 = kJ/(kg則，焦油氣在t1h=747℃溫度下的平均比熱為： cJY=+103747= kJ/(kg℃) Q5=GMcmtm，kJ/t 式（） =1000200=246000 kJ/t①焦炭帶走熱量（）焦炭比熱cJ:查資料有焦炭的平均比熱，如表 100～1100℃ 的焦炭平均比熱 t ℃薩勒與德勒提出的值徳布儒奈提出的值10090010001100— AJ— AJ— AJ— AJ— AJ— AJ— AJ，當(dāng)焦炭的灰分AJ=%，溫度t=1400℃時(shí)，根據(jù)表 ，所以焦炭比熱cJ= kJ/(kg/G 式（）=648/=426376 kJ/t ④空氣帶入顯熱（Q4）燃燒每立方米混合煤氣（Lg）所需空氣量可以通過(guò)對(duì)混合煤氣進(jìn)行燃燒計(jì)算求得，計(jì)算式如下： , 式（） , 式（）式中 —燃燒每立方米混合煤氣所需理論干空氣量，m3/m3； —小煙道出口處廢氣的空氣系數(shù)； COs；—混合煤氣中各組成的體積含量，%。=每噸入爐煤所需加熱煤氣量：VOJ=V1/G 式（）式中 VOJ—每噸入爐煤氣所需的加熱煤氣量，m3/t； V1—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的加熱煤氣流量，m3/h。但一般不應(yīng)大于1%。設(shè)煤的揮發(fā)分=，焦餅中心溫度為=1079℃ = 式（） =1079 =%全焦量： GJ=1000%=②無(wú)水焦油量（GJY）產(chǎn)率據(jù)下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： ，% 式（）；為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，～， =﹪無(wú)水焦油量： GJY=1000％=③粗苯量（GB）粗苯產(chǎn)率用下經(jīng)驗(yàn)公式： ，% 式（） =+ =%粗苯量： GB=1000%=④氨量（GA）氨的產(chǎn)率由公式（）下經(jīng)驗(yàn)公式求算： ，% 式（）式中 b—煤中總氮量轉(zhuǎn)為氨的轉(zhuǎn)化系數(shù)，～,；Ng—入爐煤干基氮含量，%，% %17/14=%氨量： GA=1000%=⑤凈煤氣量(Gmq)用入爐煤氣揮發(fā)分含量求煤氣產(chǎn)率： ，% 式（）K為比例系數(shù)，其數(shù)值的大小與入爐煤氣的性質(zhì)等因素有關(guān)；對(duì)于氣煤K=；焦煤K=；對(duì)于一般配合煤K=。代入數(shù)值的： 與理論空氣系數(shù)一致，故空氣系數(shù)為。實(shí)際工作參數(shù)：=5107Pa，=℃，=∕m179?？傊琂N4380型焦?fàn)t對(duì)比之下設(shè)計(jì)最優(yōu)良的爐型之一，具有結(jié)構(gòu)嚴(yán)密，爐頭不易開(kāi)裂，高向加熱均勻，熱工效率高，磚型少投資低等優(yōu)點(diǎn)。把數(shù)據(jù)代入式6—1中可求得焦化廠規(guī)模為： = =年消耗干煤量：=402000/80%=故，焦?fàn)t的工藝指標(biāo)如表： 爐組焦?fàn)t數(shù)焦?fàn)t孔數(shù) 結(jié)焦率,% 周轉(zhuǎn)時(shí)間,h年消耗干煤量,萬(wàn)t2 2580 18JN4380型焦?fàn)t 體現(xiàn)了現(xiàn)代焦?fàn)t的特點(diǎn)，其特點(diǎn)是雙連火道帶廢氣循環(huán)，焦?fàn)t煤氣下噴，兩個(gè)蓄熱式的復(fù)熱式焦?fàn)t。： 電子秤自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)原理方框圖 傳感器送出正比于重量的毫伏信號(hào)，經(jīng)毫伏變送器將信號(hào)放大并轉(zhuǎn)換成0～10mA的電流信號(hào)，再經(jīng)重量顯示儀表及比例積分單元，分別指示出瞬間量和累計(jì)量，當(dāng)實(shí)際下料量與給定值（通過(guò)電流量）發(fā)生偏差時(shí)，調(diào)節(jié)器給出偏差信號(hào)（電流），經(jīng)轉(zhuǎn)換為電壓信號(hào)，自動(dòng)改變電振機(jī)的工作電壓，進(jìn)而改變電振機(jī)的振幅，使下料量回到給定值，實(shí)現(xiàn)閉環(huán)自動(dòng)調(diào)節(jié)，達(dá)到自動(dòng)配煤的目的。 用人工方法檢查配煤的準(zhǔn)確性并調(diào)整配煤操作，勞動(dòng)強(qiáng)度大且準(zhǔn)確性差，配煤質(zhì)量指標(biāo)不宜穩(wěn)定，因此現(xiàn)已發(fā)展多種形式的自動(dòng)配煤系統(tǒng)，目前使用最多的是電子秤自動(dòng)配煤裝置。多次取樣稱量算出實(shí)際的平均配煤比，一般要求實(shí)際配煤量與規(guī)定配煤量之差應(yīng)小于配煤膠帶上該種煤配入量的2%，超過(guò)此值時(shí)應(yīng)及時(shí)調(diào)節(jié)。生產(chǎn)中為便于檢查，一般均采用單位長(zhǎng)度配煤膠帶上各種煤的千克數(shù)來(lái)表示的。帶入數(shù)值可求出其配煤能力為： 日配煤量為： =15201376 =故，該配煤設(shè)備可以滿足工藝要求。電磁震動(dòng)給料機(jī)的配煤能力可按下式計(jì)算： , t/h 式（）式中 B——槽體寬度，m；H——槽體卸料端的煤層厚度，m；——煤在槽體卸料端的移動(dòng)速度，m/s；——煤料堆積密度，（），t/m3。料層厚度通常保持在80～120mm范圍較好。電磁震動(dòng)給料機(jī)在生產(chǎn)中運(yùn)行是否可靠，除設(shè)計(jì)和制造的正確性外，很重要的是設(shè)備的安裝、調(diào)整和維護(hù)。據(jù)該設(shè)計(jì)所選配煤?jiǎn)畏N煤三種，故設(shè)置配煤槽為六個(gè)。其數(shù)目和容量與煤種及焦化廠的生產(chǎn)規(guī)模有關(guān)。即該裝卸橋平均倒運(yùn)能力為： 故裝卸橋的最大晝夜有效操作時(shí)間可由式4—3計(jì)算。來(lái)煤不均衡系數(shù)同前。卸煤機(jī)械的日卸煤能力“A”應(yīng)不小于：A=KaQr ， t/24h 式（）式中 Ka ——來(lái)煤不均衡系數(shù)，.Qr——焦化廠日用濕煤量，t/24h該設(shè)計(jì)選用125孔JN43—80型焦?fàn)t，每次進(jìn)廠原煤車皮數(shù)為15輛，每輛載重45t，則卸車能力應(yīng)大于： Q1=G1/T2=3045/4=。4煤場(chǎng)機(jī)械卸煤機(jī)械的卸煤能力按一次進(jìn)廠原料的車輛數(shù)和允許的卸車時(shí)間來(lái)確定，并保證達(dá)到考慮來(lái)煤不均衡系數(shù)在內(nèi)的日卸煤量的要求。進(jìn)料室為鎖斗式，進(jìn)了后上部關(guān)閉，下部打開(kāi)，焦炭下移到冷卻室。干法熄焦裝置主要有冷卻槽，廢熱鍋爐，惰性氣體循環(huán)系統(tǒng)和環(huán)境保護(hù)系統(tǒng)構(gòu)成。而重力裝煤又分為裝煤車裝煤和埋刮板輸送機(jī)裝煤。焦油輸送管道采用套管，即內(nèi)管走焦油，外管走高溫水蒸氣，最外層為絕熱夾套，以降低焦油在輸送過(guò)程中的阻力。每1噸10001100℃%左右，可產(chǎn)蒸汽400㎏以上。預(yù)熱后的煤粉裝人由高熱導(dǎo)率耐火磚砌筑的薄壁室式焦?fàn)t，在低于通常干餾溫度下(中低溫于餾)推焦，送入干熄爐內(nèi)再次加熱，以獲得所需的焦炭質(zhì)量，提高生產(chǎn)率，改善環(huán)境。預(yù)熱煉焦工藝恰好能滿足這一要求，一般散裝煤煉焦只能配入35%左右的氣煤，預(yù)熱法可配入氣煤65%左右。為節(jié)約優(yōu)質(zhì)煉焦煤資源，擴(kuò)大煉焦煤源，而又不降低焦炭質(zhì)量，故采用配煤煉焦。年工作365天，年處理量為40萬(wàn)噸。降了溫的惰性氣體再循環(huán)使用。由于從焦?fàn)t推出的赤熱焦炭的溫度約為1050 ℃其顯熱占煉焦耗熱量的40﹪以上。這一過(guò)程實(shí)際上是氣相與固相的熱交換過(guò)程，熱交換方式主要是對(duì)流傳熱，輻射傳熱比例不大。此外，還因煤料加熱速度提高及堆密度增加等使塑性層厚度增加，改善結(jié)焦性能，煤預(yù)熱工藝還可以大幅度提高焦?fàn)t生產(chǎn)能力，比濕煤煉焦增加焦炭產(chǎn)量。裝爐煤在裝爐前用氣體熱載體或固體熱載體快速加熱到分解前開(kāi)始前溫度（150～250℃），然后再裝爐煉焦的工藝過(guò)程稱為煤的預(yù)熱煉焦技術(shù)。配煤煉焦擴(kuò)大了煉焦煤資源，把不能單獨(dú)煉成合格冶金焦的煤，經(jīng)過(guò)幾種煤配合可煉出優(yōu)質(zhì)焦炭，還可以降低煤料的膨脹壓力，增加收縮，利于推焦，并可提高化學(xué)產(chǎn)品產(chǎn)率，配煤煉焦可以少用好焦煤，多用結(jié)焦性差的煤，使國(guó)家資源不但利用合理，而且還能獲得優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品。而且還存在著煤煉得的焦餅收縮小，推焦困難。焦煤受熱能形成熱穩(wěn)定性好的膠質(zhì)體，單獨(dú)煉焦時(shí)能形成塊度大，裂紋少