【正文】 6．發(fā) 出 日 期： 2022 年 3 月 1 日 7．學(xué)員完成日期： 2022 年 8 月 8 日 指導(dǎo)教師簽名： 學(xué)生簽名： ag an employment tribunal clai Emloyment tribunals sort out disagreements between employers and employees. You may need to make a claim to an employment tribunal if: you don39。 論文結(jié)構(gòu)較完整、層次較清晰、邏輯性較強(qiáng)，論點(diǎn)正確、論證較為科學(xué)合理，引用數(shù)據(jù)正確，圖表美觀，語言通順，格式比較規(guī)范，綜合評(píng)定為合格。 Sons, [12], “Optimizing Pipeline Operations”, 致 謝 設(shè)計(jì)是對(duì)油氣儲(chǔ)運(yùn)專業(yè)本科畢業(yè)生綜合素質(zhì)和能力的一次重要培養(yǎng)與鍛煉，也是對(duì)其專業(yè)知識(shí)學(xué)習(xí)的一次綜合考驗(yàn)。設(shè)計(jì)輸量為 1500 萬噸／年，流程工藝為先爐后泵，充分利用設(shè)備，全線既可壓力越站，熱力越站，輸油主泵和給油泵采用串聯(lián)方式。 結(jié) 論 本次設(shè)計(jì)屬于油氣儲(chǔ)運(yùn)專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)，是對(duì)大學(xué)所學(xué)知識(shí)的全面總結(jié)及運(yùn)用，對(duì)完善知識(shí)結(jié)構(gòu)、鍛煉了自己獨(dú)立思考和解決問題的能力，并使自己的創(chuàng)造力得以充分的發(fā)揮，對(duì)提高自己的工作能力有很大的幫助，使我對(duì)以后的工作充滿信心并有著重要意義。 式中 N—— 輸油泵配電機(jī)額定功率， kW； P—— 輸油泵軸功率， kW； e—— 傳動(dòng)系數(shù)； ? k—— 電動(dòng)機(jī)額定功率安全系數(shù)。 給油泵選擇 選泵為： 202019HSB Q=2850m3/h 因?yàn)橐笞畲筝斄繛? Q=2102 所以選 2臺(tái) , 一臺(tái)備用。 按照熱泵和一的原則可得各站站址如下表 32： 表 32 里程（ km） 0 175 350 高程 m 28 布站情況 首站 1熱泵 2熱泵站 3熱泵站 4熱泵站 末站 各站運(yùn)行參數(shù) 輸量最大時(shí)參數(shù) 計(jì)算結(jié)果如下表 33：四泵站二熱站 里程 km 0 175 350 高程 m 28 進(jìn)站溫度℃ 35 / 35 / 35 出站溫度℃ 42 / 42 / 35 進(jìn)站壓力 m 80 泵站揚(yáng)程 m 0 出站壓力 m 60%輸量時(shí)參數(shù) 計(jì)算見表 四熱站兩泵站 里程 km 0 175 350 高程 m 28 進(jìn)站溫度℃ 35 35 35 35 35 出站溫度℃ 進(jìn)站壓力 m 80 / / 214 泵站揚(yáng)程 m 801 / / 214 出站壓力 m 851 / / 214 反輸計(jì)算 反輸量的確定 反輸量取生產(chǎn)期的最小年輸量， 即 反輸泵的選擇 選 202019HSB H=322 10 三臺(tái)串聯(lián)，一臺(tái)備用。 仍取進(jìn)站溫度 Tz=35℃ 。 不同輸量下的布站方案 最小輸量時(shí)布站方案 最小輸量時(shí)，確定熱站數(shù)為四個(gè)。 水力計(jì)算與確定泵站數(shù) 迭代算出站油溫 由于最小輸量下加熱站數(shù)為四個(gè)，從經(jīng)濟(jì)角度考慮，最大輸量下加熱站數(shù)也取四個(gè)。 反算經(jīng)濟(jì)流速 經(jīng)濟(jì)流速在 ~，故所選管徑符合要求 確定管道承壓 管道材料選定為 20號(hào)鋼 其中 ???=K 所以 p=2t0[?]/D=2?? =1140米油柱，此為管道最大承壓 熱力計(jì)算與確定熱站數(shù) 確定計(jì)算用各參數(shù) 粘溫關(guān)系 : 35～ 43℃ lgμ= 43～ 65℃ lgμ= 確定流態(tài) 屬水力光滑區(qū) 計(jì)算如下： 雷諾數(shù) ： 35～ 43℃ 時(shí) : 43～ 65℃ 時(shí) : 因此，屬水力光滑區(qū)， β= ， m= 水利坡降： 總傳熱系數(shù)的確定 其中，管外壁至大氣放熱系數(shù)： 紊流時(shí)管內(nèi)放熱系數(shù) α1 對(duì) K影響很小，可忽略。 提供的加熱爐型號(hào)如下： 800kw,1000kw,1250kw,1600kw,2022kw,2500kw,3150kw,4000kw,5000kw 首末站罐容的選擇 式中 :m—— 年原油輸轉(zhuǎn)量， kg； V—— 所需罐容， m； ρ —— 儲(chǔ)油溫度下原油密度， kg/m3； ε —— 利用系數(shù) ,浮頂罐 ； T—— 原油儲(chǔ)備天數(shù)，首站 3天，末站 5天。 主要考慮資源利用問題所以選用輸油主泵充當(dāng)。 ② 充分利用管線承壓能力，減少泵站數(shù)，降低工程造價(jià)。 (2) 中間站 正輸、反輸，越站，收發(fā)清管器。輸油站的主要操作包括： ① 來油與計(jì)量； ② 正輸；③ 反輸； ④ 越 站輸送，包括全越站、壓力越站、熱力越站； ⑤ 收發(fā)清管器； ⑥ 站內(nèi)循環(huán)或倒罐； ⑦ 停輸再啟動(dòng)。經(jīng)過一系列的校核，選擇的站址滿足要求。 反輸運(yùn)行參數(shù)的確定 當(dāng)油田來油不足時(shí)，由于流量小，溫降快導(dǎo)致進(jìn)站油溫過低或者由于停輸?shù)仍?，甚至出現(xiàn)凝管現(xiàn)象，需進(jìn) 行反輸。從縱斷面圖上判定壓力越站最困難的站，并對(duì)其的進(jìn)出站壓力進(jìn)行確定以滿足要求，對(duì)于壓力越站而言，其所具有的困難主要是地形起伏的影響及加熱站間距的影響。 進(jìn)出站溫度校核 不同輸量下由進(jìn)站油溫反算出站油溫，所得油溫符合要求（低于初餾點(diǎn)等）即可。 選型并根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書中的已知條件， 202019HSB H=10 計(jì)算管道承 壓確定站內(nèi)泵的個(gè)數(shù)： 管道承壓 確定站內(nèi)泵的個(gè)數(shù) : 確定泵站 數(shù) : 經(jīng)計(jì)算，需要設(shè) 4個(gè)泵站 站址確定 根據(jù)地形的實(shí)際情況，本著熱泵合一的原則，進(jìn)行站址的調(diào)整。 為了便于計(jì)算和校核，本設(shè)計(jì)中將局部摩阻歸入一個(gè)加熱站的站內(nèi)摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻損失。 經(jīng)計(jì)算 3000﹤ Remin﹤ Remax﹤ Re1，所以各流量下流態(tài)均處于水力光滑區(qū) (2) 加熱站數(shù)確定 由最小輸量進(jìn)行熱力計(jì)算確定加熱站數(shù) 加熱站間距 LR的確定 式中 : T0— 管道埋深處年最低月平均地溫， 取 3℃ ； G— 原油的質(zhì)量流量，㎏ /s； C— 油品比熱， kJ/（ kg?℃ ）； i— 水力坡降。而總傳熱系數(shù)主要取決于管外壁至土壤的放熱系數(shù) 計(jì)算中周圍介質(zhì)的溫度 T0取最冷月土壤的平均溫度，以加權(quán)平均溫度作為油品的物性計(jì)算溫度。計(jì)算熱油管道的 摩阻時(shí)，必須考慮管路沿線的溫降情況及油品的粘溫特性。目前國(guó)內(nèi)外很多采用加入降凝劑或給油品加熱的辦法，使油品溫度升高，粘度降低，從而達(dá)到輸送目的。 最優(yōu)管徑的選擇 在規(guī)定輸量下，若選用較大的管徑，可降低輸送壓力，減少泵站數(shù)，從而減少了泵站的建設(shè)費(fèi)用，降低了輸油的動(dòng)力消耗，但同時(shí)也增加了管路的建設(shè)費(fèi)用。 其他參數(shù)的選擇 工作日 年工作天數(shù) 350天。由于含蠟原油的粘溫特性及凝點(diǎn)都會(huì)隨熱處理?xiàng)l件不同而不同，故應(yīng)考慮最優(yōu)熱處理?xiàng)l件及經(jīng)濟(jì)比較來選擇進(jìn)出站溫度。而且，考慮到管道的熱變形等因素，加熱溫度也不宜太高。 年 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 生產(chǎn)負(fù)荷 % 60 80 90 100 100 100 100 100 100 100 100 90 80 60 (2) 年最低月平均溫度 3 (3) 管道中心埋深 ； (4) 土壤導(dǎo)熱系數(shù) ℃ (5) 瀝青防腐層導(dǎo)熱系數(shù) (6) 原油物性 ①20℃ 的密度 870kg/m3； ② 初餾點(diǎn) 80℃ ； ③ 反常點(diǎn) 29℃ ； ④ 凝固點(diǎn) 25℃ ； ⑤ 比熱(kg ⑥ 燃油熱值 104kJ/kg 。管線線路選擇應(yīng)根據(jù)沿線的氣象、水文、地形、地質(zhì)、地震等自然條件和交通、電力、水利、工礦企業(yè)、城市建設(shè)等的現(xiàn)狀與發(fā)展規(guī)劃，在施工便利和運(yùn)行安全的前提下，通過綜合分析和技術(shù)比較確定； (4) 采用地下埋設(shè)方式。 鑒于傳統(tǒng)的采用加熱盤管對(duì)罐內(nèi)油品進(jìn)行加熱的方法存在種種弊端，本次設(shè)計(jì)將熱油循環(huán)工藝也包括在內(nèi)，即部分油品往熱油泵和加熱爐后進(jìn)罐，而且設(shè)有專用泵和專用爐，同時(shí)該泵和爐還可分別作為給油泵的備用泵和來油的加熱爐，充分體現(xiàn)了一泵兩用，一爐兩用的方針。管線設(shè)計(jì)為密閉輸送，能夠長(zhǎng)期連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行，輸送油品手外界環(huán)境惡劣氣候的影響小，無噪音，油氣損耗少，且對(duì)環(huán)境污染小，能耗少，運(yùn)費(fèi)較低。此外還進(jìn)行了一定量的外文翻譯。本設(shè)計(jì)主要內(nèi)容包括：由經(jīng)濟(jì)流速確定經(jīng)濟(jì)管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數(shù)，最大輸量確定其泵站數(shù)，并計(jì)算各個(gè)輸量下的運(yùn)行參數(shù)等等，最后還有經(jīng)濟(jì)計(jì)算，各年的輸油費(fèi)用等等，以及用內(nèi)部收益率評(píng)價(jià)其項(xiàng)目可行性。中國(guó)石油大學(xué)（華東）現(xiàn)代遠(yuǎn)程教育 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 題 目： 等 溫 輸 油 管 道 優(yōu) 化 的 探 討 學(xué)習(xí)中心： 煙臺(tái) 學(xué)習(xí)中心 年級(jí)專業(yè)： 網(wǎng)絡(luò) 11秋 石油工程 學(xué)生姓名： 學(xué) 號(hào)： 指導(dǎo)教師： 職 稱： 導(dǎo)師單位： 摘要： 輸油管道的優(yōu)化設(shè)計(jì)主要是應(yīng)用 最優(yōu)化方法來求解設(shè)計(jì)方案中的設(shè)計(jì)變量， 從而得到最優(yōu)的設(shè)計(jì)方案。此設(shè)計(jì)管材采用 φ6010,20 號(hào)鋼管；采用加熱密閉式輸送流程，先爐后泵的工藝，充分利用設(shè)備，全線輸油主泵和給油泵均采用并聯(lián)方式，加熱爐采用直接加熱的方法。在本次設(shè)計(jì)中，我本人自己學(xué)到了許多平常課堂沒有學(xué)到的知識(shí)，希望老師多批評(píng)、指正。 輸油站主要工程項(xiàng)目 本管線設(shè)計(jì)年輸量為 1500萬噸／年，綜合考慮沿線的地理情況，貫徹節(jié)約占地、保護(hù)環(huán)境和相關(guān)法律法規(guī)，本著盡量避免將站址布置在海拔較高地區(qū)和遠(yuǎn)離城市的人口稀少地區(qū)，以方便職工生活，并本著 “ 熱泵合一 ” 的原則， 兼顧平原地區(qū)的均勻布站方針，采用方案如下：設(shè)立熱泵站四座，即首站和三座中間站，均勻布站。 管道 設(shè)計(jì) 本設(shè)計(jì)中選擇的管道為外徑 φ660 ，壁厚 ，管材為 20號(hào)鋼的管道。受自然條件的限制時(shí)，局部地段可采用土堤埋設(shè)或地上敷設(shè)。 (7) 粘溫關(guān)系 : 35～ 43℃ lgμ= 43～ 65℃ lgμ= (8) 沿程里程、高程（管道全程 350km）數(shù)據(jù)見表 22 表 22 管道縱斷面數(shù)據(jù) 里程 0 高程 28 50 90 40 30 28 46 52 88 溫度參數(shù)的選擇 (1) 出站油溫 TR 考慮到原油中不可避免的含水，故加熱溫度不宜高于 100℃ ，以防止發(fā)生沸溢。 綜上考慮，初步確定出站溫度 TR=60℃ 。 綜合考慮，借鑒經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，初步設(shè)計(jì)進(jìn)站溫度 Tz=35℃ 。 油品密度 根據(jù) 20℃ 時(shí)油品的密度按下式換算成計(jì)算溫度下的密度： 式中 ?t,? 20分別為溫度為 t ℃ 和 20 ℃ 下的密度； 黏溫方程 ????ζ — 溫度系數(shù)， 總傳熱系數(shù) K 管道傳熱由： (1) 管壁、瀝青防腐層的熱傳導(dǎo) (2) 管外壁周圍土壤的傳熱 式中 : Di， Di+1— 鋼管、瀝青防腐層的內(nèi)徑和外徑， m； C)； Dw— 管道最外圍的直徑， m； ?λi — 導(dǎo)熱系數(shù)， w/(m C)； ?C)； λt — 土壤導(dǎo)熱系數(shù)， w/(m?C)； α2 — 管壁至土壤放熱系數(shù)， w/（ m?α1 — 油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)， w/（ m2 ht— 管中心埋深， 。根據(jù)目前國(guó)內(nèi)加熱輸油管道的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，熱油管道的經(jīng)濟(jì)流速在 ～ 。本管線設(shè)計(jì)采用加熱的辦法，降低油品的粘度，減少摩阻損失，從而減少管道壓降，節(jié)約動(dòng)力消耗，但也增加了熱能消耗以及加熱設(shè)備的費(fèi)用。因此設(shè)計(jì)管路時(shí)，必須先進(jìn)行熱力計(jì)算，然后進(jìn)行水力計(jì)算，此外，熱油管的摩阻損失應(yīng)按一個(gè)加熱站間距來計(jì)算。由于設(shè)計(jì)流量較大，據(jù)經(jīng)驗(yàn)，將進(jìn)站溫度取為 Tz=30℃ ，出站溫度取為 TR=60℃ 。 加熱站數(shù) 經(jīng)計(jì)算，需要設(shè) 4個(gè)加熱站。 (1) 確定出站油溫 不能忽略摩擦熱的影響，用迭代法計(jì)算最大輸量下的出站油溫 TR 式中 : β 、 m—